铸态铁素体球铁的模拟焊接热影响区组织与力学性能

系统地研究了铸态铁素体球铁的模拟焊接热影响区组织与力学性能，揭示了铸态铁素体球铁的高硅低锰特性对组织与力学性能的影响。指出热影响区的高碳马氏体使其塑性与韧性严重下降，预热４００℃要消除马氏体，并使热影响区的力学性能显著改善。     

TiC颗粒对铸态球墨铸铁组织和力学性能的影响

采用高能球磨方法对TiC粉末进行改性,并加入到球墨铸铁熔体。使用光镜、扫描电镜、能谱仪对其组织进行分析。结果表明,球墨铸铁的石墨和基体组织均得到改善。一部分TiC颗粒作为石墨异质核心,促进了石墨形核,使石墨球数目增加40.5%,石墨球尺寸细化,铁素体含量升高了4.5%,球化率提高了9.1%。另一部分进入基体的TiC颗粒,不仅改变了周围的渗碳体形貌,甚至形成独特的珠光体团结构;而且能阻碍晶界运动进而细化铁素体晶粒。采用拉伸试验机和冲击试验机对铸态球墨铸铁进行力学性能测试,结果表明,外加少量TiC颗粒使球墨铸铁的断裂总伸长率提高了19.1%,室温冲击韧性提高了31.1%,低温(-20℃)冲击韧性提高了21.8%。     

铸态Mg-Sn二元合金的显微组织与力学性能

通过光学显微金相定量分析、SEM扫描电镜及EDX分析、XRD分析以及抗拉强度、显微硬度测试等实验手段,研究添加量0～10%(wt)Sn的铸态Mg-Sn二元合金的显微组织与力学性能。实验结果表明,显微硬度随Sn的增加而增加,Mg2Sn的第二相强化是主要原因。Sn≤5%(wt)时,合金的抗拉强度和伸长率随Sn的增加而增加,Sn的细晶强化起到了主要作用。Mg-10%Sn的抗拉强度、特别是伸长率降低,细晶强化作用消失和脆性的Mg2Sn颗粒数量增多是主要原因。     

稀土对30Cr3NiAl钢铸态组织和高温氧化性的影响

研究了稀土（ＲＥ）对３０Ｃｒ３ＮｉＡｌ钢铸态组织和高温氧化性的影响。试验结果表明,加入（０．３￣０．５）％ＲＥ,能明显改善３Ｃｒ３ＮｉＡｌ钢的铸态组织,细化二次枝晶间距;ＲＥ的加入,使氧化膜晶粒明显细化,与基体间结合力增强。     

铸态铁素体球铁的模拟焊接热影响区组织与力学性能

系统地研究了铸态铁素体球铁的模拟焊接热影响区组织与力学性能，揭示了铸态铁素体球铁的高硅低锰特性对组织与力学性能的影响。指出热影响区的高碳马氏体使其塑性与韧性严重下降，预热４００℃可消除马氏体，并使热影响区的力学性能显著改善。     

氮对Ti-6Al合金的铸态组织与性能的影响

采用熔铸工艺制备了w(N)=0.045~0.27%的原位自生氮化物增强钛铝基复合材料.分析测试了该材料的铸态组织和合金的力学性能.研究结果表明:在Ti-6A l的合金中,当w(N)=0.045~0.27%时,随着氮质量分数的增加,增强体的体积分数有所增加.Ti-6A l-xN中的氮化物较为细小.复合材料的硬度、抗压强度和弹性模量均高于Ti-6A l合金.随着氮质量分数增加材料的抗压强度、硬度和弹性模量增加.由压缩断口分析可知,基体为韧性断裂.随着氮质量分数增加,合金由韧窝 解理断口向具有解理特征的脆性断裂转变.     

Sr对Mg-3Al-1Zn镁合金铸态组织的影响

研究了Sr对Mg-3Al-1Zn镁合金铸态组织的影响．结果表明：在Mg-3Al-1Zn合金中加入0．01％和0．05％的Sr对合金组织中合金相种类没有影响，但Sr含量为0．1％时有Al4Sr相存在．同时，加入微量Sr使合金组织中Mg17Al12相的数量减少、分布更加弥散和均匀，其中Sr含量为0．1％时合金组织中的Mg17Al12相基本上呈断续状分布．此外，研究结果还发现微量Sr对Mg-3Al-1Zn合金的组织有明显的细化作用．     

回火对铸态中锰钢组织和性能的影响

采取不同温度的回火处理选定最佳的回火温度范围，并分析讨论了回火处理对铸态中锰钢组织和机械性能的影响。     

Sr对Mg-3Al-1Zn镁合金铸态组织的影响

研究了Sr对Mg-3Al-1Zn镁合金铸态组织的影响.结果表明:在Mg-3Al-1Zn合金中加入0.01%和0.05%的Sr对合金组织中合金相种类没有影响,但Sr含量为0.1%时有Al4Sr相存在.同时,加入微量Sr使合金组织中Mg17Al12相的数量减少、分布更加弥散和均匀,其中Sr含量为0.1%时合金组织中的Mg17Al12相基本上呈断续状分布.此外,研究结果还发现微量Sr对Mg-3Al-1Zn合金的组织有明显的细化作用.     

合金元素对铸态贝氏体灰口铸铁的影响

研究了铸态条件下Cr、Mo、Ni、Cu对灰口铸铁组织和性能的影响,并通过正交试验和多元回归分析,探讨了上述合金元素在铸态贝氏体灰口铸铁中的最佳配比。     

挤压态ZK60镁合金的高温力学性能及其超塑性

针对挤压态ZK60镁合金的高温力学性能及其超塑性行为进行了研究.结果表明,挤压态ZK60镁合金的高温力学性能与试验温度、应变速率密切相关.通常,屈服强度和抗拉强度随试验温度的降低和应变速率的增加而提高,而延伸率则随试验温度的升高和应变速率的降低而增大.塑性变形流变应力与温度的倒数之间呈线性关系,而且在应变速率为5×10-4/s下的激活能为93 4kJ/mol.     

铸态QT750-5合成球铁凸轮轴的组织及力学性能

采用先进的铁模覆砂铸造技术和废钢增碳技术,选择合适的化学成分和控制工艺来生产QT750-5合成球铁凸轮轴,其力学性能为:抗拉强度超过≥750 MPa,断后伸长率≥5%;基体组织是铁素体和珠光体的混合基体,基本无自由渗碳体和磷共晶存在,实现了内燃机凸轮轴材质从传统合金铸铁向高强高韧性球墨铸铁发展的飞跃。 更多还原     

ZA27合金的铸态组织及晶界共晶体

研究分析了ＺＡ２７合金（锌－铝合金）的铸态组织及其分布特点。电子探针分析表明ＺＡ２７合金的初生α相和β相晶内偏析十分严重；在电镜下观察可见α相和β相已转变成层片相间的（α＋η）共析体，并从差热分析，微区分析等四个方面着重讨论了ＺＡ２７合金的晶界不平衡组织是共晶体（由α，β，η相组成），而不是共析体。退火处理可以消除晶界不平衡共晶体，并使成分均匀化，从而使ＺＡ２７合金的塑性得到明显提高。     

粉煤灰掺量对磷酸镁水泥基复合材料力学性能影响

研究了粉煤灰掺量对磷酸镁水泥基材料的抗压强度、抗折强度、耐磨性和膨胀性能的影响。实验结果表明,随着粉煤灰掺量的增加,磷酸镁水泥净浆的抗压强度先增大后下降,粉煤灰掺量为胶凝材料质量的10%时,抗压强度最大;而材料的抗折强度和耐磨性能随着粉煤灰掺量的增加而下降。其膨     

添加W对Ti-Al-Cr-Nb铸态合金高温变形的影响

通过非自耗电弧熔炼及氩气保护浇铸方法，合成不同W含量的Ti-Al-Cr-Nb合金。采用高温拉伸测试及显微组织观察，研究添加W对Ti-Al-Cr-Nb铸态合金的显微组织及其高温变形影响。研究结果表明：W的添加使Ti-Al-Cr-Nb合金的铸态组织得到细化；在800℃时基体合金的伸长率从0．62％提高到90％；在高温变形过程中，添加W使Ti-Al-Cr-Nb铸态合金的最大伸长率从620％降低到200％，而最大伸长率相应的温度从850℃增大到1050℃。不同W含量的Ti-Al-Cr-Nb铸态合金在800～1100℃的高温变形机制主要是晶粒滑动，而添加W使晶粒滑动的协调过程由晶界扩散转化为体扩散。     

Ga对铸态AZ91镁合金的影响

为了研究Ga元素在镁合金中的作用,利用扫描电子显微镜、能谱仪和x射线衍射仪研究了添加w（Ga）=2%的AZ91镁合金在铸态下的显微组织.研究发现：加入w（Ga）=2%可以明显地改变其铸态组织,β相由带有空洞的断续网状变为光滑的块状,并且在β相周围出现了共晶组织;加入的Ga主要存在于βMg17Al12相的周围,还有一些存在于βMg17Al12相中,而在基体相中没有Ga元素的存在.结果表明：Ga的加入,使Zn元素向βMg17Al12相的周围偏聚,同时βMg17Al12相中的Zn含量有所减少;Ga的加入,使βMg17Al12相中的Al元素含量增多,提高铸态下镁铝合金的力学性能,使AZ91.2%Ga镁合金的抗拉强度达到197.2MPa、塑性达到6.70%.     

骨料类型对混凝土棱柱体高温后力学性能影响研究

对不同骨料类型的混凝土棱柱体经历不同温度、不同冷却方式后的力学性能进行研究.试验结果表明,棱柱体的峰值应力下降速度和峰值应变增长幅度均随温度的升高而变大;相同条件下高温喷水冷却后混凝土棱柱体的峰值应力下降速度和峰值应变增长幅度均大于高温自然冷却后的试验值;高温喷水冷却后硅质骨料混凝土棱柱体的峰值应力下降速度和应变增长速度分别为钙质骨料混凝土的1.08倍和1.58倍.这些研究成果为进一步研究混凝土结构的抗高温性能及其损伤评估提供了一定的参考.     

高温作用对大掺量粉煤灰混凝土力学性能影响

研究了高温作用对大掺量粉煤灰混凝土(HFCC)立方体力学性能的影响,探讨了不同加热温度、不同粉煤灰掺量与HFCC残余强度的关系.将粉煤灰掺量30%、40%和50%的混凝土立方体试块加热至250,450,550和650℃进行强度测试,并与素混凝土(不掺粉煤灰)试块进行对比.研究结果表明,随着温度升高,HFCC残余抗压、劈裂抗拉强度均出现明显退化,劈裂抗拉强度退化尤为明显;随着粉煤灰的掺入,粉煤灰掺量对强度退化率的影响具有复杂性:高温后HFCC抗压强度退化率均低于普通混凝土强度退化率;劈裂抗拉强度退化率除粉煤灰掺量30%外均低于普通混凝土退化率.在试验基础上建立HFCC高温后立方体残余抗压强度、残余劈裂抗拉强度与温度、粉煤灰掺量的定量关系,为高温后HFCC材料强度评估及修复提供依据.