钡盐蒸发器1Cr18Ni9Ti列管失效分析

通过宏观和微观观察与分析 ,对制钡盐蒸发器的 1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢列管开裂原因进行了讨论。认为列管开裂起源于内壁的点蚀坑 ,裂纹的扩展方式为腐蚀疲劳和应力腐蚀开裂。指出消除加工过程的残余应力可防止SCC的发生 ,同时可选用双相钢 ,Cr5Mo、ND钢或 0 8Cr2AlMo做为列管材料。     

减压塔顶湿空冷器的腐蚀与防护

针对某石化公司5．0 Mt/a常减压蒸馏装置减压塔顶湿空冷器的腐蚀问题,重点讨论了湿空冷器的腐蚀介质及来源、腐蚀过程及腐蚀形态,指出减压塔顶预冷器及一级空冷器外侧水汽面的腐蚀主要是喷淋水中Cl~-造成的点蚀及垢下腐蚀,一级空冷器内侧是由于H_2S-H_2O引起的腐蚀。在一级空冷器入口前增设中和缓蚀剂和水的注入点,或选用抗拉强度不大于414 MPa的碳钢或碳锰钢,或选用08Cr2AlMo材料,可大大缓解上述部位的腐蚀问题。     

Cr13铁素体不锈钢在常减压装置的使用

我厂常减压装置1971年投运,至1982年基本上炼制大庆原油,设备用材基本上是碳钢.从1983年起炼制原油的性质不断变坏(表1),设备处理量也不断增加,设备腐蚀越来越严重,减压塔转油线低速段(20G)入口部位年蚀率3～4mm/a.为保证设备的安全运行,在腐蚀严重部位使用了Cr13型铁素体(或半铁素体)型不锈钢,如     

炼油厂酮苯脱蜡装置空冷器腐蚀失效分析

独山子石化公司炼油厂酮苯脱蜡装置空冷器因空冷管束(20号钢)腐蚀穿孔被迫停工检修,经取样分析和现场调查,结果表明:溶解氧含量偏高、设备本身存在震动、无盐水质量不稳定以及空冷管束选材不当是造成空冷器管束腐蚀穿孔的主要原因。在冷却用水中加入水处理药剂或选用OCr13等耐蚀材质的管束以及减小震动磨损等措施可减少空冷器管束腐蚀穿孔。     

混砂车砂泵叶轮失效分析及改进方案

为了提高砂泵叶轮的使用寿命及砂泵效率,对失效砂泵叶轮的金相组织、化学成分进行分析,并对不同部位进行硬度测定,结果表明砂泵叶轮材料为中锰球铁。失效分析表明砂泵叶轮表面磨损属于冲蚀磨损和气蚀磨损,而冲蚀磨损占主导地位,除磨损对材料造成破坏外,本身缺陷也降低了叶轮的抗剥落能力。最终选用高铬铁作为叶轮材料。为了改善碳化物形态,提高基体硬度,选用淬火加热速度小于100℃/h,950～980℃保温1.5～2.0h出炉空冷。为了消除残余奥氏体及应力,采用450～500℃回火工艺,选用镶铸工艺铸造,使用寿命由0.5a提高到1a。     

含氯离子环境中的搅拌桨的用材

针对反应器1Cr18Ni9Ti不锈钢搅拌桨在使用含氯物料生产中的腐蚀破坏现象,选用四种材料进行现场挂片试验。试验证明,腐蚀破坏是氟离子的点蚀造成的,并指出对不锈钢作阳极氧化处理后耐蚀性增强,并建议使用含钼较高的1Cr18Ni9TiMo不锈钢作搅拌桨。     

加工高含硫原油设备管道腐蚀及相应措施

安庆炼油厂从 2 0 0 1年起由于加工胜利原油的比例增加 ,致使加工原油的平均硫含量达到 0 .81% ,平均酸值达到 0 .84mgKOH/g ,设备管道腐蚀严重。其中低温部位主要表现为H2 S -HCl-H2 O腐蚀 ;二次加工装置 (如焦化 )主要表现为高温硫腐蚀。在加强“一脱三注”的情况下 ,选用钛材、0 9Cr2AlMoRe、Ni-P镀等耐蚀材料以及采取涂料 -电化学保护措施可使腐蚀得到控制     

合成氨装置中主甲醇换热器的腐蚀与防护

介绍了合成氨装置中主甲醇换热器EA-206的工艺和设备情况,并对其腐蚀机理进行了分析。对4种材料(08Cr2AlMo,16MnR,0Cr18Ni9Ti,20钢)做腐蚀测试可知:20钢做为管束材质已不适于当前工艺条件,应选用0Cr18Ni9Ti或08Cr2AlMo。同时介绍了金属材料的化学成分和力学性能与耐腐蚀性能的关系,并从设备和工艺方面提出了改进措施。     

制氢装置管道材料的选用

对于典型的制氢流程 ,其装置中的腐蚀介质主要有氢气和二氧化碳。氢气可以使金属材料产生氢损伤 ,二氧化碳水溶液可引起设备产生全面腐蚀和点蚀。制氢装置中的管道应依据Nelson曲线进行选材 ,在考虑安全性的同时 ,也要考虑其经济性问题。文章推荐其进料系统的管道主材可选用 2 0号碳钢 ,脱硫和转化部分的管道主材可选用Cr5Mo ,临氢部位要进行焊后热处理 ;变换部分管道主材可选用 0Cr18Ni9;PSA单元 (变压吸附 )一般可选用碳钢 ,但要验证其抗疲劳破坏能力     

石化工业中金属材料的腐蚀与防护（3）

3.4.3 孔蚀(点蚀)金属材料与介质接触的表面,局部区域产生向纵深处发展的腐蚀坑,这种腐蚀形态称为孔蚀或点蚀.     

流速对天然气输气管道腐蚀的影响规律研究

从金属管道的腐蚀机理出发,分析了常见的金属腐蚀类型。对高速流体作用下的输气管道腐蚀规律进行了深入的分析,归纳总结流场诱导腐蚀的各种形式,并借助CFD软件,重点对管道接头区域的流场变化导致的腐蚀规律进行计算模拟。模拟结果表明,接头处流场发生突变,存在较明显的涡流现象,加速了输气管道接头部位的破坏;同时接头附近出现较大的压力波动,产生强烈的冲击,导致天然气输气管道表面出现微蚀坑或微裂纹。     

高温高压环境中不锈钢原电池腐蚀研究

通过在高压釜内放置1Cr18Ni9Ti不锈钢电极和Cu电极组成原电池,研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢在高温高压NaCl-H2S-H2O溶液中的原电池腐蚀行为。结果表明:原电池的腐蚀电流密度随温度升高和压力增大呈波动性变化,在沸点和临界点附近均出现极大值,且极大值随着NaCl和H2S浓度升高而增大。最大腐蚀电流密度在Cl-浓度较小(0．01 mol/L)时出现在亚临界腐蚀区(350℃,21．5 MPa左右),而在Cl-浓度较大(0．1 mol／L)时则出现在超临界腐蚀区(450℃,38．4 MPa左右)。根据腐蚀形貌探讨了1Cr18Ni9Ti不锈钢原电池的腐蚀规律。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢在A/S/P三元复合驱介质中的腐蚀行为研究

采用静态挂片和动电位扫描法,研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢在碱(NaOH)/表面活性剂/水解聚丙烯酰胺(HPAM)三元复合驱介质中的腐蚀行为。结果表明:不锈钢除在NaOH溶液中未见点蚀外,在其他几种介质中均有点蚀;在HPAM溶液中1Cr18Ni9Ti不锈钢的点蚀敏感性最大,在含NaOH的介质中点蚀敏感性降低。     

硫在石油加工过程中的分布规律--以武汉石油化工厂为例

探讨了硫在原油及在常减压、催化裂化、延迟焦化、加氢精制等主要加工装置中各馏分中的分布规律及形态,分析了各主要装置中易发生硫腐蚀的部位。从选用耐腐蚀材料,优化原油结构,优化操作工艺,加强监测等方面提出了防止硫腐蚀的具体措施。     

塔河原油的腐蚀性评价

在高温动态腐蚀评价装置中进行了塔河原油的腐蚀性评价试验。试验条件是:冲刷流速为20 m/s,25 m/s和30 m/s;温度为270℃,300℃和335℃;材质为20 g钢,1Cr5Mo钢,OCr13钢和0Cr18Ni10Ti钢。试验结果表明:对塔河原油,流速和温度升高均能导致材料腐蚀速率增加,而温度的影响大于流速的影响;在试验条件下,20 g钢、1Cr5Mo钢、0Cr13钢和0Cr18Ni10Ti钢的耐蚀性能依次增强;在高温部位,Cr5Mo钢的腐蚀速率较大。     

加工苏丹稠油减黏裂化装置的腐蚀

苏丹六区油田减黏裂化装置以苏丹六区稠油为原料油,其性质为低硫、高密度、高黏度、高酸值、高金属含量的重质原油,经过减黏裂化,原油黏度可达到管道外输标准.由于设计选用了合适的抗腐蚀材料,装置高温部位没有发现环烷酸腐蚀和硫腐蚀.但减黏分馏塔塔顶及其冷凝系统出现H2S-HCl-H20型严重腐蚀.经调整电脱盐操作和选用新型中和缓蚀剂等措施,塔顶冷凝系统腐蚀得到有效控制.     

常见的腐蚀类型介绍（一）

金属腐蚀的形态可分为全面(均匀)腐蚀和局部腐蚀两大类。一般局部腐蚀比全面腐蚀的危害严重得多,有一些局部腐蚀往往是突发性和灾难性的。根据统计资料,化工设备的腐蚀,局部腐蚀约占70 %。1　全面腐蚀金属表面的全部或大部都发生腐蚀,腐蚀程度大致是均匀的,高温氧化就是一例。均匀腐蚀的程度可以用腐蚀率来表示。常用两种单位:一是单位时间内、单位表面积上损失的质量,以g/(m2 ·h)计;另一是单位时间内腐蚀的平均厚度,以mm/a计。由厚度腐蚀率可以估算设备的预期寿命,应用得更为广泛。2　孔蚀孔蚀是一种局部腐蚀。金属表面的大部分不腐蚀或腐…     

原油储罐腐蚀原因分析与防护对策

河南油田的大部分原油储罐建于上世纪 70年代后期 ,目前腐蚀严重。主要腐蚀部位表现在罐顶的内、外侧 ,罐壁的上部和下部以及罐底的内、外侧。各部位的腐蚀以电化学腐蚀为主。对于罐内的腐蚀可采用导静电涂料 (如HY - 0 0 7)进行防护 ,而油罐外壁的防护可采用“上遮下断 ,中防渗”措施 ,即罐的上、中部钢板涂刷防锈涂料 ,并将保温层外铁皮密封 ,防止雨水渗入 ;对罐底部拆除 2 0cm高的保温层并涂以石油沥青 ,以利于保护干燥环境。此外 ,大修时注意防腐蚀施工质量也十分重要。     

N80油套管在油田采出液中的腐蚀与磨损协同作用研究

以长庆油田分公司樊家川油田采出液为介质,在自制的腐蚀磨损试验机中对比研究了N80油套管钢在其中的动静态腐蚀、腐蚀磨损以及缓蚀剂对腐蚀磨损(自行研发的NYS-9缓蚀剂)的协同作用。结果表明,在动态试验中,腐蚀产物膜在流体剪应力的作用下,使得N80油套管钢的局部腐蚀比静态试验严重得多;腐蚀磨损试验初期腐蚀磨损速率较大,随后逐渐减缓;NYS-9缓蚀剂对N80油套管钢具有很好的保护作用,加入缓蚀剂的质量分数为100×10-6时,缓蚀率可达到82%以上。     

常减压减顶空冷器管子断裂分析

我厂一套常减压减顶空冷分为三级,上周期检修时发现第三级空冷中的冷12/2的最上排管子的管口(位于管板内的那段管子)多处泄漏,此台管子材质为1Cr18Ni9Ti,管内是从第二级空冷出来的油汽,温度约60℃,已使用9a。现场检查后取样做了金相观察,扫描电镜断口分析和能谱分析,认为主要是由于氯化物、硫化物引起的应力腐蚀断裂和孔蚀,裂纹既有起源于内壁也有些起源于管子外表面。