熔体淬火条件下若干轻稀土金属在Ag中固溶度亚稳扩展的研究

以点阵参数法测定了轻稀土金属La,Ce,Pr,Nd和Gd于熔体淬火条件下在Ag中固溶度的扩展.在10~5—10~6 K/s冷却速度下,它们在Ag中的亚稳极限固溶度分别为1.0,1.5,2.5,3.0和6.0at.-%。这些合金的固溶度扩展与镧系收缩成正比,并且符合作者早先对α(A)-A_mB_n型共晶系所提出的扩展机理和规律,还进一步讨论了平衡态固溶度的规律。     

过渡金属在金中固溶度亚稳扩展

用Ｘ射线衍射测定点阵常数法，研究了在１０＾６Ｋ／ｓ的快速凝固条件下过渡金属Ｔｉ、Ｚｒ，Ｈｆ，Ｗ，Ｒｅ，Ｒｕ，Ｒｈ在金中的亚稳扩展固溶度，分别为Ｔｉ、１８．２，Ｚｒ：１３，Ｈｆ：１３．４ａｔ％，而Ｗ，Ｒｅ，Ｒｕ，Ｒｈ则很小。认为上述情况是与金形成相图的特徵有关，形成上包晶型合金有较明显的固溶度扩展，形成偏晶相图的合金难于用快速凝固方法使固溶度扩展，采用机械合金化办法可能更有利于形成亚稳固溶体。     

若干简单金属与类金属在Ag中固溶度亚稳扩展的研究

用点阵参数法研究了在熔体淬火条件下若干简单金属与类金属在Ag中固溶度的亚稳扩展。发现与Ag发生一系列包晶反应的二元合金的固溶度扩展符合电子浓度规律,并结合相图特征讨论了包晶系固溶度扩展的规律。简单共晶合金的固溶度扩展并不满足电子浓度规律,用Miedema理论解释了Si在Ag中固溶度低的原因。     

元素在Ag中固溶度亚稳扩展的研究

本文研究在转鼓法所达到的熔体淬火冷却速率下一些简单金属和类金属在银中固溶度的亚稳扩展,并对固溶度亚稳扩展的规律和影响因素作了讨论.元素在银中固溶度的亚稳扩展主要采用X射线衍射仪精密测定固溶体点阵常数来确     

稀土元素在Al中固溶度亚稳扩展研究

采用锤—砧技术制备了厚0.04—0.06mm快速凝固Al—RE(RE=Y,La,Ce,Pr,Nd,Sm,Eu,Gd,Tb,Dy,Er,Yb)合金箔试样,冷却速度达10~6K/s,用点阵参数法测得上述稀土元素在Al中亚稳扩展固溶度分别为0.4,0.15,0.21,0.21,0.3,0.5,0.1,0.6,0.65,0.7,0.75和0.2at.—%测定了Al—轻稀土(包括Eu)系中第二相是Al_4RE;Al—重稀土(包括Y)系中第二相是Al_3RE,原子尺寸因素是控制RE在Al中固溶度亚稳扩展的主要因素。     

稀土元素在金中固溶度亚稳扩展研究

用Ｘ射线衍射测定点阵常数法研究了在１０＾６Ｋ／ｓ的快速凝固条件下，稀土元素在Ａｕ中的亚稳扩展固浓度，Ｃｅ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｄｙ、Ｅｒ、Ｙｂ和Ｙ在Ａｕ中的亚稳扩展固溶度分别为０．３、０．４、１．５、９．０、１３．１３．４和１０ａｔ％。稀土元素的固溶度随它们与金原子半径相对差的减少而明显增大，用稀土与Ａｕ合金化时发生电子从稀土原子向金原子转移来说明稀土在Ａｕ中较大的固溶度。比较和讨论了稀土在Ａｕ、Ａｇ、Ａ     

Tb在快速凝固Ag合金中固溶度扩展

采用电弧熔化快速锤砧急冷技术制备含Tb直到10at.-%的Ag-Tb合金箔,厚度0.05—0.08mm,其冷却速度为10~6K/s数量级,采用晶格参数法确定Tb在快速凝固Ag-Tb合金中亚稳扩展固溶度可达到5at-%,确定亚稳共晶中的第二相为Ag_3Tb,观察了快凝Ag-Tb合金的显微结构与缺陷。     

共晶系固溶度亚稳扩展与相图的关系

讨论了共晶系合金固溶度亚稳扩展与相图的关系.提出了固溶度亚稳扩展程度的判据:当参数J>10(J=(C_m-C_(eu))/(C_(eu)-C_(eq)),C_m,C_(eu)和C_(eq)分别为第二相浓度、共晶浓度和平衡固溶度)时,合金获过共晶扩展,亚稳极限固溶度C_(eq)~s大于共晶浓度,当J≤10,合金只能有亚共晶扩展,C_(eq)~s相似文献   

铒在纯铝中固溶度的研究

采用金属型水冷模铸造制备了不同含饵量的Al-Er二元合金.通过对均匀化处理实验合金的电导率和显微组织的分析,研究了Er在纯铝中的固溶度.结果表明,在本实验条件下饵元素在铝基体的最大固溶度为0.1%(wt%).合金均匀化处理过程中析出相为AlEr相.同时,含铒过饱和固溶体的分解析出导致基体固溶度的贫化,由于固溶度的降低减小了舍金对电子的散射,使得合金的电导率升高.     

过渡族金属二元合金固溶度理论的进一步研究

利用张邦维等提出的键参数函数和尺寸因素理论对过渡族２３个基体元素上的１５８７个二元合金困溶度作了进一步研究，发现仍然分别可以用抛物线ｙ１＝ａ－ｂｘ和椭圆将可溶元素和不可溶元素进行区分，且准确率高达８６．６％，９０％。同时，对抛物线参数ａ、ｂ和椭圆参数ｍ、ｎ、ｃ、ｄ进行了理论研究，同样发现这些参数与基体元素的特性参数存在很好的比例关系。     

金属熔体凝固过程中固-液界面能的计算

归纳了固-液界面的特点,介绍了固-液界面能的实验测量方法、分子动力学计算方法,分析了这些方法的优缺点,并重点阐述了固-液界面能的模型.提出目前借助于计算机模拟和相关理论模型可以计算绝大部分金属的固-液界面能及其各向异性.在展望其应用前景的基础上,指出了计算界面能未来的发展方向.     

亚稳β钛合金的晶界裂纹扩展行为

长途货运工具的结构轻量化是降低油耗的需要,轻量化的潜在材料包括Al-Li、高强度亚稳β钛合金等。由于亚稳β钛合金在常温下有韧性断裂倾向,其在关键结构件中的应用受到限制。将导致亚稳β钛合金晶界韧性断裂的因素量化,进而降低其使用时的失效风险是十分必要的。目前,对亚稳β钛合金的晶界韧性断裂问题已进行了定性研究,     

冷金属过渡条件下4043铝合金在不同钢板上的润湿行为

采用激光背光投影技术研究了冷金属过渡条件下4043铝合金分别在Q235钢板和镀锌钢板表面的润湿行为及其与工艺参数的关系,同时分析了镀锌层的作用. 结果表明,铝-Q235钢在CMT条件下的润湿行为与焊接工艺参数中的送丝速度v和点焊时间t密切相关,具体可以表达为:v≤4 m/min时θ(t)=θ₀+2(54-10v)(1-exp[(0.33-3v)t]),v>4 m/min时θ(t)=θ₀+(58-7v)exp[-(1.7-0.15v)t]. 铝-Q235钢、铝-镀锌钢在较大热输入的情况下两者都可以达到较好的润湿性. 锌蒸汽将导致工艺不稳定,主要归结于液-固界面上的锌蒸汽阻隔了熔滴与母材的接触.     

合金元素对氢在Zr——2.5Nb合金中固溶度的影响

Zr—2.5Nb 合金具有良好的物化性能和工艺性能,因此成为制作水冷动力堆各种构件必不可少的材料。但是,这种合金在反应堆中吸氢,并且由于氢化物的析出而发生氢脆,这就限制了它的使用寿命,并使反应堆的最高运转温度限制在350—400℃之间。要提高反应堆的热效率,就必须探索能改善合金高温性能的合金元素;Ni、V、Ti 这些合金元素可能是潜在的重要元素,因为已知这些元素能提高锆的强度。但是,它们对氢在 Zr—2.5Nb 合金中固溶度的影响问题,现在尚不清楚。印度铸锻造工学院材料科学系的 V、K.辛纳(Sinha)通过测定在800～900℃范围内平衡氢气压—成份曲线,探讨了 Ni、V、Ti 对氢在(Zr—2.5Nb)—H_2系合金β-     

有序结构Al3Er对应的Er在Al中固溶度的第一性原理计算

采用基于密度泛函理论的第一性原理计算方法获得了hR20、cP4和hP8结构Al3Er对应的Er的固溶度曲线。同时,在计算中利用了对Er的4f电子分别视为核心电子和价电子的不同赝势。通过对不同4f电子近似下获得的溶解焓的加权平均,获得的cP4结构Al3Er对应的Er的固溶度曲线更加接近实验测量结果。计算获得的hR20、cP4和hP8结构Al3Er对应的Er的固溶度量值近似相等,远小于hP8结构对应的固溶度值。结合结构分析显示,cP4结构比hR20结构简单是造成cP4结构Al3Er更易从固溶体中析出的主要原因。     

等温条件下Ti-1300合金亚稳β相的分解动力学

通过高精度膨胀法研究了固溶态Ti-1300合金在400～700℃等温条件下相变动力学。研究表明：固溶态Ti-1300合金中亚稳β相的分解动力学可用Johnson-Mehl-Avrami(JMA)方程表征,并获得400～700℃温度范围内JMA方程的特征参数K和n,一定程度上反映了合金中亚稳β相的分解机制。当Ti-1300合金在400～420℃时效时,亚稳β相的分解方式主要为β_m→β′+β→α+β;当合金在500 ～700℃时效时,亚稳β相的分解方式主要为β_m→α+β;同时在等温条件下,时效初期α相的形核率较快,且含量迅速增加,后期达到一定量后保持稳定。根据计算和试验结果,得到了Ti-1300合金在500 ～700℃等温条件下亚稳β相的分解的TTT曲线,鼻尖温度约为600℃。     

非过渡金属二元系液相分层的若干规律

用扩展的Ｍｉｅｄｅｍａ合金元胞模型研究了非过渡金属二元系液相分层规律，结果表明：Δｎｗｓ＾１／３大，Δψ小的二元合金系液相分层，在ΔＺ（价电子数差）与Δｎｗｓ＾１／３，Δψ张成的三维空间中，形成固相中化合物的二元液相分层系和不形在固相中间化合物的液相分层系各自分布在特定的区域。     

奥氏体球铁低温冲击裂纹的萌生与亚稳扩展

介绍了超低温奥氏体球墨铸铁的低温示波冲击试验,探讨了冲击裂纹的萌生与亚稳扩展特征。通过对示波冲击断裂过程中的动态载荷、吸收能量以及特征位移进行分析发现,随着温度的降低,超低温奥氏体球墨铸铁有着更好的抵抗冲击裂纹萌生的能力,但冲击裂纹萌生后会迅速地延伸并开始亚稳扩展;而冲击裂纹的亚稳扩展过程在冲击值达到最大值的温度(-80℃)前后分别被材料承受载荷的上升和冲击裂纹亚稳扩展区域的减少所影响。通过对冲击断口观察发现,随着温度的下降,冲击断口在裂纹萌生区域的塑性变形持续上升,而在裂纹亚稳扩展区域则呈现先增大后减小的趋势。