国产200MW汽轮机主油泵入口油压跌落原因及改进

1 问题的提出 国产200MW汽轮机部分机组在主油泵与启动油泵切换时,当启动油泵出口门接近全关,主油泵入口油压迅速降低,油压几乎到零(表压)。另外在甩负荷试验和超速试验时,随着转速升高,主油泵入口油压降低,当转速升至3270 r/min,主油泵入口油压降至0.025MPa,甚至到零。此时主油泵和调速油泵有可能发生汽蚀和进入空气,发生断油烧瓦事故。对某些200Mw机组,还有可能导致转速失控,严重威胁着机组安全。     

N100—91/535型汽轮机射油器的改进

前言佳木斯第二发电厂3号汽轮机为N100－90／535型，其中1号射油器出口油压明显低于其设计值。由于1号射油器直接供主油泵入口油，如果主油泵的出口油压达不到要求，就会造成机组启动时，启动油泵向主油泵切换困难，以及润滑油压和密封油压均低于设计值，影响机组的正常运行。因此，需对1号射油器进行调整，供油系统简图见图1。改进前后的各项数据见表1、表2。1影响射油器正常工作的原因通过分析，认为影响射油器正常工作的因素有下列几种：主油泵出力不足；轴承耗油量过大；溢油阀溢油量偏多；透平油油质不良导致射油器滤网堵塞严重等。当…     

125MW汽轮机主油泵与调速油泵匹配问题的探讨

国产125MW汽轮机油系统中长期以来存在的最大问题,就是主油泵与调速油泵不匹配。绝大多数机组在额定转速3000r/min时,主油泵出口油压为1.18MPa左右,低于调速油泵出口油压1.47MPa。因而主油泵出口逆止门被调速油泵供油油压所压住,这是国产125MW汽轮机的通病。要使主油     

油温变化造成调速器摆动的原因分析

1 调速系统存在的问题伊春林业发电厂装有2台N25—35—1型汽轮发电机组,均为武汉汽轮机厂1979年制造。机组调速系统为RT3型,采用继流式压力变送器与断流式错油门,作为传递放大机构。调速系统参数:主油泵为径向钻孔离心式,入口油压为0.05MPa,出口油压为     

国产125MW汽轮机供油系统故障分析和改进措施

本文介绍了国产125MW汽轮机供油系统常见的三种故障(主油泵进口油压偏低、调速油泵油压偏高和主油泵出口逆止阀卡涩)的分析及相应的改进措施.     

一台N25-35-1型汽轮机全液压调节系统的摆动及其消除

山西线县五四一电厂的N25－35－1型汽轮机组正常情况下，转速在3000r／min时，高压油压力0．93MPa、脉冲油压力0．343MPa～0．412MPa，但在机组检修后启动时，全液压调节系统出现如下问题：（1）启动过程中，转速达3000r/min时，主油泵出口油压正常，但脉冲油压值时高时低，且偏高，最高达0．6MPa，调整同步器无效，结果造成汽轮机转速上、下摆动，难以实现3000r／min稳速。（2）并网后，调节系统的摆动现象仍有发生，有时电负荷的摆动值近1MW。1996年1月3号机检修后启动，又一次发生调节系统摆动现象，转速摆动值达150r／min左右，脉…     

200MW机组主油泵齿轮联轴器的改进

淮北发电厂~#5、~#6机组是东方汽轮机厂生产的D_(05)型N200-130/535/535型汽轮机组。其主油泵、调速油泵布置在前轴承箱中,经齿轮联轴器由汽轮机主轴驱动。投产后两台机组在运行中增减负荷或启停时,曾多次出现因齿轮联轴器工作异常,汽轮机主轴带着主油泵转子一起前后窜动,造成主油泵、调速油泵叶轮等部套单侧或双侧严重磨损,导致一次油压突降而引起事故停机。经认真分析计算,找出了联轴器故障原因,进行初步改进,取得了良好的效果。     

超临界机组小机润滑油系统故障分析

正1 现场情况2016年10月28日21:15,2号机组负荷为427 MW,2A、2B小机运行,中调自动发电控制系统(AGC)要求减负荷至300 MW。21:30:33,机组减负荷至307 MW时,2A小机2号主油泵电流从53.77 A上升至81.1 A后开关跳闸,系统油压低起动2A小机1号主油泵及直流油泵。21:30,2A小机跳闸。21:30:39,集散控制系统(DCS)发出"给水流量低""给水流量低低"报警,2号炉给水流量最低降至     

汽轮机润滑油保护系统改进措施

我公司共有3台东汽厂生产的50 MW汽轮发电机组。其汽机润滑油保护系统在一次机组小修后做低油压保护试验时被发现存在重大安全隐患，即润滑油压二次检测系统不能真实反映实际润滑油压的变化，造成交、直流润滑油泵联动及跳机的严重滞后，给机组的运行造成了极大的安全隐患。1 问题的提出 2001年10月，我公司2号机组小修完毕。在做机组小联锁试验中的低油压保护试验时，由于受试验条件的限制，采取了如下试验方法： (1) 启动交流调速油泵，润滑油压正常后投入交、直流润滑油泵联锁开关； (2) 停交流调速油泵，室内润滑油压由0.125…     

20万kW汽轮机停用高压调速泵过程中油压下降的原因

1988年5月28日,广东沙角电厂2号机在整套启动并网后,停用高压调速油泵过程中发生了主油泵断油、油压下降、交流高压油泵和润滑油泵投入不成功,以致轴承润滑油断油、轴瓦全部有不同程度烧损、轴颈抱住的事故。关于高压调速油泵退出运行的过程中,发生主油泵几乎断油的情况,在同类型20万 kW     

N100/90-535型汽轮机负荷摆动原因分析及处理

牡丹江第二发电厂 2号机在近几年的运行过程中 ,经常发生负荷摆动现象。经过进行系统分析 ,发现负荷的摆动经常伴随喷嘴油压的变化 ,确定为油泵轴向推力小 ,主油泵转子带动调整速器发生轴向周期性窜动 ,造成机组负荷摆动。经过对主油泵密封环及联轴器的改进 ,解决了 2号机组负荷摆动的现象     

水轮机调速器油压装置及供油管路的技术改造

某电厂2号水轮机调速器油压装置引导阀和转换阀运行了20多年,阀芯弹簧力不稳定,转换油路可靠性下降。为消除设备缺陷,该电厂对油压装置油泵控制及供油管路进行了改造,撤除引导阀和转换阀,调整油压信号开关来控制调速器主用和备用油泵启停,并加装管道油泵实现回油箱油自循环冷却和过滤。改造后油压装置能满足机组安全运行所需稳定油压,同时回油箱的油温大大降低,油质得到改善。     

关于N12-35型汽轮机调速系统静态试验与静止试验差异的探讨

该文以上海汽轮机厂N1 2 35型汽轮机调速系统为例 ,探讨了用高压电动油泵进行静止试验的情况 ,由于其出口压力维持不变 ,静态试验时 ,供到二、三次油路的主油泵出口油压为一变数 ,系转速的函数 ,由此会产生差异 ,文中指出在同类机组进行调速系统试验时 ,此差异带来的误差很小 ,并推荐一种由静止试验和静态试验结果作四象限图的方法。图 5表 1     

一起油泵控制开关二次线烧坏事故的分析

1 事故发生情况 　　某发电厂5号发电机由于汽轮机原因需要做油泵联锁试验(发电机正常运行时,交流润滑油泵、直流油泵、调速油泵均处于备用状态,发电机的润滑油压由汽轮机自身建立).……     

全液压调速器调速系统摆动的判别

通过对乌达电厂3号机调速系统摆动的处理,分析了全液压式调速器在主油泵入口供油充足或入口供油不足时调速器的工作情况;阐述了对全液压式调速器因主油泵入口供油不足而引起调速系统摆动的判别。     

一起因辅机电源故障引起的机组非计划停机事件分析

某电厂运行中的2号机组系国产330MW空冷机组,事故前负荷208MW,协调、一次调频方式投入。主汽压力14．2MPa,主汽温度541℃,再热汽温度535℃。风烟系统、制粉系统、汽水系统正常运行。该机组脱硫正常投运,脱硫增压风机油站B油泵运行,A油泵备用,系统各参数稳定。     

提高石化企业关键机组运行可靠性分析

为防止晃电对关键机组的影响,提高运行可靠性。通过故障过程录波,对在原有油压低仪表联锁的基础上调整油压联锁值、延长联锁延时时间、增加主备2台油泵间电气硬接点联锁及电气低电压联锁功能几种措施进行综合分析,提出了提高关键机组运行可靠性的办法。     

汽轮机抽汽调压系统故障分析及处理

1 引 言 克拉玛依石化厂热电厂2号汽轮机型号为C12-35/10，属单缸、中温、中压、冲动、抽汽凝汽式汽轮机，机组的工业抽汽量与电负荷可按用户的需要分别进行调整，也可在纯冷凝工况下运行。当机组单独运行负荷变化时，调速系统能使汽轮机的转速维持在一定范围内；或当机组并网运行时，能满足负荷变化的需要。调压系统能够保持抽汽压力为一定值；或通过手轮在一定范围内调整。调节系统采用全液压调节系统，它由离心式径向钻孔主油泵，继流式压力变换器，断流式错油门以及油动机组成。在全液压调节系统中，离心油泵作为感应机构感受机组…     

330 MW汽轮机润滑油系统改造

蒲城发电有限责任公司一期330MW 1、2号机组运行中主油泵传动齿轮频繁断齿，严重威胁机组安全，并造成严重的经济损失。经过调研及机组改造方案的可行性论证，用电动油泵取代主油泵，改造后机组运行状态良好。     

蒙达330MW机组润湿油母管油压低故障的诊断与处理

对蒙达公司３号机组试运期间交流油泵运行母管油压偏低的故障进行了诊断,认为直流泵出口逆止阀不严和溢流阀全关后仍漏油为故障主要原因,并对此进行了处理。