16MnR+0Cr13复合钢板焊接工艺

针对复合钢板16MnR＋0Cr13，从焊接性、焊接方法、焊接材料、焊接坡口、焊后无损检测的选择、焊接工艺评定等几个方面进行探讨，确定合适的焊接工艺，并将其成功应用于实际的焊接生产中。     

0Cr13不锈钢板材对接接头的焊接工艺

关于0Cr13不锈钢焊接工艺的资料很少,针对0Cr13的钢种界定也有不同的观点。在设计或业主没有特殊要求的情况下,制造单位普遍采用JB/T4709-2000推荐的Cr-Ni不锈钢焊材进行施工。通过实际生产、力学试验和金相试验,较为系统地论述了0Cr13不锈钢板对接接头的焊接工艺评定过程和结果。     

00Cr19Ni10／15CrMoR复合钢板焊接工艺评定

通过对材料00Cr19Ni10/15CrMoR进行焊接工艺评定,确定了合理的焊接工艺,以保证设备质量.首先对材料00Cr19Ni10/15CrMoR进行化学成分分析,选择合适的焊接材料,再根据预热温度经验公式计算出预热温度,对预热、焊接顺序、层间温度、后热和焊后热处理等进行严格控制,使得该焊缝具有优良的力学性能,满足了用户和标准要求,为设备制造打下了良好基础.     

耐热钢-不锈钢复合钢板容器的焊接

通过对耐热钢－不锈钢复合钢板的焊接工艺试验及焊接工艺评定，确定了合理的焊接工艺及热处理工艺，并成功运用于4台复合钢板换热器的焊接制造中，取得了良好的效果，不仅保证了产品的各项力学性能及不锈钢复层的耐蚀性能达到技术指标，还为同类产品的焊接积累了宝贵的经验。     

复合钢SM41C＋SUS410S的焊接

采用埋弧焊＋手工电弧焊焊接日本进口复合钢成功地应用于压力容器制造。     

1Cr13与Q345B复合钢板的焊接

新疆农六师煤电有限公司电厂2×360 MW机组煤斗26.500 m以下锥体侧壁板材为Q345B+1Cr13复合钢板。复合钢板焊接不同于单一材料的焊接,两种钢材的焊接性有很大的差异,如果焊接材料、焊接工艺选择不当,极易产生裂纹缺陷。通过实践应用,Q345B+1Cr13复合钢板焊接的基层、复层和隔离层选用相适应的焊接材料及合理的焊接工艺,保证了机组煤斗锥体的焊接质量。     

16MnR+0Cr18Ni9复合钢板的焊接

通过汽提塔加料槽制造实例确定了16MnR 0Cr18Ni9复合钢板的焊接工艺,从复合钢板的焊接性分析、焊接方法和焊接材料选择、接头形式选择、焊接工艺评定等方面进行了论述,以此确定出合理的不锈钢复合钢板焊接工艺,达到了设计要求.     

2.25Cr-1Mo不锈复合钢板厚壁容器的焊接

主要介绍了2.25Cr-1Mo不锈复合钢板的焊接工艺试验和工艺评定，阐明了2.25Cr-1Mo锈复合钢板焊接工艺的可行性，实践证明，该工艺能满足使用要求。     

JFE980S高强钢激光-电弧复合热源焊接接头性能研究

针对JFE980S低合金调质高强钢,采用激光-MAG复合焊,并与常规MAG焊进行比较,分析了激光-MAG复合焊接头的力学性能。研究结果表明:激光复合方法很大程度上提高了接头的力学性能;采用激光复合焊时,通过增加焊接速度、减小坡口角度和增大坡口钝边厚度,能有效提高焊接效率。同时针对低合金高强钢接头容易出现的脆化和软化问题,通过金相和断口试验,分析了激光复合焊改善接头抗脆化和软化能力的原因:激光复合焊焊缝组织均匀细小,接头粗晶区宽度窄且为性能优异的板条马氏体组织,提高了接头的抗脆性断裂的能力;对不完全相变区进行了显微硬度测试,激光复合焊硬度值高,这在一定程度上降低了接头软化现象的发生。     

07Cr2AIMoRE耐热钢的焊接

2002年公司承接了5台高含硫油井高压分离器属三类压力容器,外形尺寸为φ1300 mm×50mm×8030mm.主体材料为07Cr2A1MoRE钢,该钢材作为一种新型的低合金Cr-Mo耐热钢,是在12Cr2AIMoV钢的基础上去掉钒增加稀土改进而得,主要用于抗H2S应力腐蚀开裂的腐蚀环境,如用于炼油及化工等企业的塔器、换热设备等.     

0Cr13Ni5Mo类低碳马氏体不锈钢焊接技术

关于0Cr13Ni5Mo低碳马氏体不锈钢的焊接,国内外的研究工作开展了很长时间,但实际工程应用中还是出现不少焊接问题,焊材的选择、焊接过程控制、焊后热处理等方面还存在一定的细节问题,常常导致宏观、微观焊接裂纹,UT探伤一次合格率偏低,返修量较大,造成成本的浪费和产品质量的下降。本文通过对此类钢种焊缝热处理前后的力学性能进行分析和研究,并采取调整焊接顺序,降低构件拘束度等方法,控制焊接裂纹的产生,解决了实际生产中焊接0Cr13Ni5Mo低碳马氏体不锈钢经常出现的拼接焊缝冷成形时断裂及焊缝延时宏观开裂等问题。     

0Cr13Ni5Mo+Q345异种钢焊接工艺

为了完成国家重点工程-长江三峡工程预埋结构构件的任务，弥补公司原焊接工艺的不足，通过对我国现有焊接材料市场的调查分析，控制成本，采用了一种新型焊接材料SW-309L超低碳不锈钢药芯焊丝用于0Cr13Ni5Mo Q345异种钢焊接。从母材性能，焊接材料的选择，焊接工艺评定等方面进行了详细的分析和验证。     

30Cr13马氏体不锈钢焊接工艺评定

30Cr13为马氏体不锈钢,含碳量较高,同质焊缝及热影响区焊态下为马氏体组织,有较大冷裂倾向。通过对12 mm厚30Cr13钢板的焊接结构进行焊接工艺试验。结果表明,在选用奥氏体不锈钢焊接材料的条件下,严格控制焊接工艺,通过焊前预热及焊后消除应力热处理可以获得良好的焊接接头力学性能,满足相关标准及设计要求。     

高硬度20Cr13钢的耐磨性

对20Cr13不锈钢进行了不同温度的淬火回火处理以获得不同的硬度,进而研究了不同硬度下20Cr13不锈钢的摩擦磨损性能。结果表明:回火温度≥580 ℃时,20Cr13不锈钢的硬度<40 HRC,材料摩擦系数K与材料硬度h趋势一致,耐磨性差;回火温度≤550 ℃时,硬度>40 HRC,材料摩擦系数K与材料硬度h趋势背离,趋于常值,磨损体积V不受硬度h影响,耐磨性高。     

Q245R/0Cr18Ni9不锈钢复合板焊接工艺及接头力学性能

采用等离子弧焊(PAW)、不添加焊丝的方法对基层碳钢进行打底焊接,再采用埋弧焊(SAW)、选用焊丝H08Mn A、焊剂SJ101对碳钢基层进行盖面焊接;其次采用非熔化极电弧焊(TIG)、选用焊丝ER309L和ER308L分别焊接Q245R/0Cr18Ni9不锈钢板的过渡层和复合层。对复合板接头进行力学性能测试,结果表明接头的抗拉强度、屈服强度以及延伸率均在母材力学性能要求的范围内,且拉伸试件的断裂部位均在母材部位,对不锈钢复层进行晶间腐蚀试验,腐蚀之后焊缝表面并没有发生腐蚀开裂;进一步说明焊接工艺的可行性,能够满足实际生产需要。     

0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢小型高压容器的焊接工艺

介绍了某型号小型高压容器的结构特点和技术要求;分析半奥氏体沉淀硬化不锈钢0Cr12Mn5Ni4Mo3Al的焊接性和气瓶的焊接技术难点;制订了焊接工艺方案;详细说明了高压容器试制时的焊接过程和控制焊缝缺陷及焊接变形的方法与措施.探伤与液压试验和爆破试验的结果表明:首批试制的高压容器的焊接质量符合设计要求,工艺方案完全适合于小型、薄壁、偏心、细直径高压容器的焊接加工.现已进行了多个批次的生产,焊接质量稳定,并且满足设计要求.     

15CrMo和0Cr25Ni20异种钢焊接

在设备维修过程中时有遇到15CrMo珠光体耐热钢和0Cr25Ni20奥氏体耐热钢焊接,但由于现场维修条件限制,造成焊接前热、焊后热处理工艺等措施难以开展.为此,选用A302焊条,利用小的熔合比、适当小的焊接工艺参数能满足15CrMo和0Cr25Ni20异种钢焊接要求.为设备现场检修提供了借鉴.     

0Cr13Al不锈钢管束冲蚀原因分析及对策

阿尔及利亚某炼化工程一台凝析油/重柴油换热器抽芯检查过程中发现换热管束有明显冲刷腐蚀.发生腐蚀的部位正对重柴油入口,该处管束顶部有密集分布的冲蚀坑及麻点,底部蚀坑表面有油污及腐蚀产物附着.通过金相和扫描电镜观察、能谱分析及双环电化学动电位再活化等多种方法分析了冲刷腐蚀的成因和热处理对TP405管束材料耐晶间腐蚀性能的影响,对换热器壳程入口冲刷腐蚀预防措施和整改方案提出建议.