用松香填充法煨制薄壁紫铜管

在设备制作和安装过程中,经常遇到一些管径较大,而且管壁又很薄的紫铜管,需煨制成各种不同角度的弯管盘管等。紫铜强度低,塑性高,管壁薄不能用锤重敲。用砂或类似砂的一些介质作填充。很难保证其密实度,因而煨制的弯管,椭圆度大,甚至会煨瘪,既影响美观、又妨碍质量,给施工带来困难。我公司三队在酒精厂工程中,用松香作填充物,煨制了成批的直径51×1.5毫米的紫铜管。表面光滑、美观、质量可靠、效率高,具体作法简述如下:1.先将需弯曲部分的铜管作水韧处理(加热至500～600℃用水急冷)以提高其塑性;2.将处理好的铜管(管内不得有积水、油、杂物等,以免与松香反应伤人),一端堵上。     

油罐加热盘管穿孔失效的原因及防范措施

沧州首站罐群加热盘管有效使用年限统计数据和清罐大修时对盘透穿孔失效原因的调查表明,盘管停运时坑状腐蚀和盘管运行时管内汽,水的冲刷磨损是盘管穿孔失效的主要原因,而穿孔失效的重点部位则是低端出口附近管段内下表面,提出的防范措施;     

膨胀管抗外挤强度试验研究

膨胀管膨胀后其抗外挤能力降低是制约膨胀管技术发展的重要因素。通过试验模拟实体膨胀管膨胀时的力学环境,分析了管材壁厚及残余应力在塑性膨胀过程中的变化规律。结果表明:膨胀管大塑性变形会导致壁厚减少,壁厚不均匀程度放大,并产生残余应力;膨胀管内表面产生拉应力,外表面产生压应力,应力差值在薄壁端最大,薄壁端也是膨胀管在外压作用下的屈服点;在膨胀管变形过程中薄壁端的变形速率高于厚壁端的变形速率,产生的残余应力与实测值基本相符,说明膨胀管原始壁厚的不均匀变形是残余应力增加、抗外挤能力降低的主要因素。     

大口径管内衬里机

过去大口径管内衬里机一般都装有四个旋转轮,一面在管内行走,一面工作。用于螺纹管衬里时,由于上下移动,衬里不均匀,主要是连接部位固定不好和灰抹子旋转器同衬的管子中心线不够垂直。本发明消除了以上缺点。这种大口径管内衬里机,是出两台作业车组成,一台载有管内衬里装置和驱动装置,另一台同供给灰浆相连接,两台作业车,靠履带行走,用球铰连接。这就防止了旋转器及灰抹子上下摇动,即使上下左右弯曲的管子,前后两台作业车也会依着管壁按同一轨迹顺利行走,使衬     

用车床绕制不锈钢螺旋状圆柱盘管及心轴

在石油化工设备中，用不锈钢管制作的螺旋状圆柱盘管越来越多，这类盘管制作的关键是如何控制盘管的回弹量，设计出较为符合实际的螺旋状圆柱盘管绕制心轴（模具）。对绕制过程中管子的受力情况进行了分析，计算了绕制螺旋盘管的最大扭矩和心轴直径，并对心轴直径作了强度...     

具有内流圆管的动特性分析

通过建立圆管在内部流下的振动方程 ,导出了圆管在内部流下固有频率的解析表达式 ,并由此定义了内部流离心力折减影响系数 ,得出了管内流体离心力只有在高流速和管子刚度较小时才对固有频率产生显著影响 ,在低流速和管子刚度较大时可忽略流体离心力对固有频率的影响 ,只考虑流体惯性力的影响。管内流体离心力对低阶固有频率影响较大 ,只有在高流速和管子刚度较小时才会对高阶固有频率产生显著影响。所得结论 ,可供换热器等化工设备计算参考     

闭式冷却塔蒸发冷却盘管传热传质性能研究

蒸发冷却盘管在闭式冷却系统中广泛应用,基于Poppe法构建了新型闭式冷却塔蒸发冷却盘管模块的传热传质模型,给出了冷却盘管管内无相变、管内冷凝传热系数、管外膜传热系数、管外喷淋水膜到空气的传质系数以及管内流体和管外空气压降的计算方法和经验公式。采用MATLAB和Aspen HYSYS软件编写了多种工况下的蒸发冷却盘管设计和校核计算程序,将水气逆流模块程序计算结果与Hasan实验台试验结果进行比较,管内冷却水、管外喷淋水膜沿管程的温度分布高度吻合,误差均低于5%。在此基础上分析了管内冷却介质质量流量、喷淋水质量流量、风量和空气湿球温度对蒸发冷却盘管热力性能的影响,得到各运行参数对蒸发冷却盘管总传热系数、冷却效率、运行压降及热负荷的影响规律,可为闭式冷却塔运行优化提供理论依据。     

水平井的油管和套管压曲

本文叙述了预测水平井中管子的压曲特征的新方法。水平井眼管子受力后，先沿井眼下部产生正弦压力波。在轴向压力增大时，会变成螺旋压力液。本文给出了一些公式来计算产生这些压力波的力。同时我们作了一个简单的实验，其结果进一步证实了本文的理论方法。本文的结论应用于压曲管子的摩擦模型，可以帮助我们预测什么时候管子能沿着水平井的长段移动。     

钢制薄壁外压容器的稳定安全系数

基于钢制薄壁外压容器模糊临界失稳强度的信息熵分析,建立分析稳定性模糊可靠度的模糊临界失稳强度等效随机-载荷随机的力学模型,从控制钢制薄壁外压容器稳定性在正常操作与外压压力试验时模糊可靠度的角度,对其稳定安全系数、试验压力系数与超压限制系数进行探索。研究表明:(1)从等可靠度的观点,在外压压力试验与正常操作时,薄壁外压球壳稳定性的模糊可靠度应分别不小于0.999 998 693与0.999 998 494;薄壁外压圆筒稳定性的模糊可靠度应分别不小于0.999 998 931与0.999 999 975 3。(2)薄壁外压球壳稳定安全系数应不小于14.53;薄壁外压圆筒稳定安全系数应不小于2.20。(3)薄壁外压球壳外压试验压力系数在外压压力试验时等于1.00;薄壁外压圆筒外压试验压力系数应不小于1.00但不大于1.28。(4)在外压压力试验时,薄壁外压球壳的超压限制系数应不大于0.068 8;薄壁外压圆筒的超压限制系数应不大于0.579 8。     

钢制薄壁外压容器稳定性的模糊可靠度

应用数理统计方法,分析了钢制薄壁外压球形封头稳定性的不确定性特征。基于信息熵模糊性度量与随机性度量相等可实现模糊等效随机的原理,将钢制薄壁外压容器的模糊临界失稳强度等效为随机强度,建立模糊强度一载荷随机模型,以按我国标准设计与制造的钢制薄壁外压容器为研究对象,探索其稳定性在正常操作与压力试验时的模糊可靠度。研究表明：（1）薄壁外压球形封头临界失稳强度的实测值与理论预测值之比,是基本符合正态分布的模糊变量。（2）在保持外压差的外压试验时,薄壁外压球形封头稳定性的模糊可靠度为0．999998693;薄壁外压圆筒稳定性的模糊可靠度为0．99999999999999685。（3）在正常操作时,薄壁外压球形封头稳定性的模糊可靠度为0．999998494;薄壁外压圆筒稳定性的模糊可靠度为0．9999999999999474．     

硝酸吸收塔冷却水盘管制作研制

硝酸吸收塔的冷却水盘管制作在国内化工设备制造业中属于难题。我公司对材料为S30403,规格尺寸为φ26.7×1.65冷却水盘管的制作进行了多次研制,最终获得成功。通过研制,攻克了一系列技术难题并将冷却水盘管成功应用于硝酸吸收塔上,为公司今后制作不锈钢薄壁盘管开辟了一条新路。     

油田相变加热炉盘管换热计算方法研究

油田相变加热炉是近年来在油气田应用的一种新型加热炉,工艺设计过程中最大的难点在于换热盘管外壁的蒸汽凝结换热问题。针对油田相变加热炉盘管换热计算方法进行研究,综合多个凝结换热经验公式,解决了蒸汽换热计算误差大的问题;考虑盘管壁及污垢热阻对传热的影响以及温度分布对管内介质黏性的影响,在计算盘管内换热时,对内壁面的表面换热系数进行了修正;在计算盘管的传热过程时,考虑了管束层数对换热的影响,并对以往常把盘管当作平壁处理的方式修正为圆筒壁处理。最终形成了一套切实可靠的换热计算模型,并编制了相应的换热计算工艺包,为油田相变加热炉的工艺设计提供了技术手段。     

兰州炼油厂取热盘管的综合治理(摘要)

在兰炼第一套同轴式催化裂化装置的再生器内,催化剂的待生烧焦过程要产生900万卡/时的过剩热量,故需在再生器内密相床中设置取热盘管,以达到利用余热和调节再生器工作温度的目的。1.取热盘管的工作条件管外是660～720℃的再生烟气及催化剂;管内是0.98MPa的饱和汽水混合物,温度约192℃,水流速是0.65～0.84米/秒,在取热盘管操作其间,烟气组成如表1所示。     

调和槽中蒸汽盘管的渗漏分析及治理

蒸汽盘管用于润滑油调和槽中油品的加热,一旦发生渗漏就会导致水进入油品,出现不合格产品,给生产带来严重的影响,甚至会造成巨大的损失。蒸汽盘管渗漏的原因有两种,一是磨损,二是水锤现象,控制蒸汽中冷凝水进入调和槽的盘管是解决问题的关键。对蒸汽盘管渗漏问题提出整改对策:在蒸汽运行主管道的最低处以及主管的节点处,安装冷凝水排放装置,将运行中的冷凝水排在管道外,同时分支管改成向上出口。对于重新更新的盘管,在制作时加大螺旋的角度,避免盘管中存水。整改后,调和槽蒸汽盘管由原来的调和次数500次发生渗漏,变为现在调和次数1 200次时检测出问题点,延长了蒸汽盘管使用寿命3倍以上。     

第2代旋转式可膨胀管问世

20 0 4 0 4 0 5 ,在美国Houston召开的海洋技术会议(OTC)上,国际著名的石油工具生产商WEATHERFUL公司公布了第2代石油钻井用旋转式可膨胀管,并在论文(OTC 16665 )中公开了产品照片。第1代钻井用可膨胀管原理,是当膨胀管下到预定层位时,用1个膨胀心轴在管内自上而下穿过管子,由于心轴直径较管子稍大,以强行挤压的方式达到膨胀管子外径的目的。第2代可膨胀管原理,是作业时心轴在直线运动的同时,还作旋转运动。并通过调节旋转运动的转速,达到调整管子膨胀速度,控制管子变形程度的目的。这种膨胀管的最明显优点是不会出现第1代管的膨胀后…     

测井中子管的自然损耗和有效利用

氘—氚反应的中子管无法克服氚的自然衰变所带来的危害。危害体现在随着管子存放期的延长 ,它的耐高温性能将变差 ,产额变低 ,直到管内气压增高而无法工作。结合生产实际经验 ,阐明自然损耗的物理原因和危害性 ,指出在实际应用中如何尽量避免因自然损耗可能造成的损失 ,使中子管充分发挥作用 ,提高使用效率。中子管的自然损耗中子管随着存放期的延长 ,管内气压会不断增高 ,以至最后破坏管子的正常工作。使管内气压增高的气体来源主要是氚的自然衰变所产生的氦气 ,还有氘—氚反应所产生的氦气 (但这与自然衰变所产生的氦气相比少得多 )。由于…     

自行密封和锁紧的管子试压装置

在列管式和U形管式换热器制造过程中,对接焊接的换热管必须全部按设计压力的两倍作水压试验。目前,国内外的管子试压装置一般均在管子端面采用强制密封法,即借外力的作用,在管子端面压紧密封垫圈来解决试压时的密封问题。此种装置有以下不足:①密封圈需靠外力强制压紧,不但操作复杂,而且压紧力不易恰到好处。过大时使密封垫圈受损,不足时密封垫在试压中又被刺穿,在试压过程中很难稳压,达不到设计要求;②在中低压力下一般采用平面形垫圈,由于管壁较薄,密封接合面小而压强大,再加之管端毛糙,因此垫圈极易损坏;③在高压试压中,为了提高密封性能,往往需在管子端面开坡口,从而增加了工序和提高了成本。     

管道水压试验的新式工具——遥控防泄清管器

管道水压试验时,使某一管段隔离的常规办法有切割管子、加盲板、关闭阀门、安堵塞器等几种。而使用防泄清管器(见图),在同等条件下会更经济、更方便,而且对管道内壁涂层无任何损害。该防泄清管器靠管外的无线电装置指挥,能到达管内任何地方并产生暂时高压阻塞作用。这样便大大地减小了水压试验的次数和时间。该防泄清管器还可用于管道检修,测定和堵塞渗漏位置。一、设备说明防泄清管器是在压力差推动的密垫式渗漏定位清管器的基础上改造而成的。     

催化裂化在线换热器连续机械清扫

催化裂化在线换热器连续机械清洗系统,是应用专门的工程海绵橡皮球,使其连续地在冷凝水管里循环穿行。当每一个橡皮球穿过管子时,球就与管壁轻微地压缩磨擦掉管内的沉淀物、有机物和其它结垢,同时球还扰动管外壁的滞流水层,以此改善热交换。橡皮球有密封水的特性,使冷水不在管内任意循环,而均匀地循环通过。每个球每隔五分钟以正常的压差通过一根管子。小球表面设计成管壁与球面接触,有小股水流可从其缝隙中穿流,水流冲走球前部的沉淀     

常减压减顶空冷器管子断裂分析

我厂一套常减压减顶空冷分为三级,上周期检修时发现第三级空冷中的冷12/2的最上排管子的管口(位于管板内的那段管子)多处泄漏,此台管子材质为1Cr18Ni9Ti,管内是从第二级空冷出来的油汽,温度约60℃,已使用9a。现场检查后取样做了金相观察,扫描电镜断口分析和能谱分析,认为主要是由于氯化物、硫化物引起的应力腐蚀断裂和孔蚀,裂纹既有起源于内壁也有些起源于管子外表面。