焦炉移动机械的自动化

提高焦炉的生产率和延长焦炉使用寿命与改善劳动环境一样,一直是焦炉生产中的重大课题。焦炉生产是由推焦机、拦焦机、熄焦车和装煤车等移动机械和焦炉的燃烧管理所组成。后者自动控制水平较高,而前者一般则是在各移动机械上进行操作,劳动生产率有等进一步提高。除熄焦车动作比较简单外,推焦机、装煤车和拦焦机开闭炭化室炉门和装煤孔盖等的动作比较复杂,加之炉体老化变形,所以有时还需借助操作工的经验进行操作,以稳定焦炉生产。     

延长焦炉炉龄的技术

在日本,半数以上的现役焦炉炉龄已超过25年,预计因炉体老化而造成的产量下降和环境污染问题将越来越严重。近年来,由于炭化室炉墙喷补技术的进步,虽然炉体寿命得以延     

炉体沉降后对四大车轨道的处理

1 现状平顶山焦化公司80型1号焦炉建于1989年, 自投产以来, 由于炉体不均匀沉降, 导致推焦 车启、对炉门困难, 使推焦阻力增大, 炉门冒烟冒火严重, 制约焦炉正常生产。针对存在问 题, 我们翻阅了地质资料, 80型焦炉位于平顶山山脉南部, 第四纪前曾是广阔的山前低洼, 属冲洪积阶地。焦炉基础特点为下沉敏感性工程。因此我们对1号焦炉炭化室机焦侧底砖标 高进行了测量, 结果见表1。按照工程设计, 焦炉允许沉降值不超过130mm, 由表中数据看出 , 焦炉炉体产生了不均匀沉降。2 采取的措施利用轨道缓坡过渡, 调整推焦机轨道、摩电道、拦焦机轨道同…     

炉门密封设备工作温度条件的分析

总结焦炉操作经验,可以寻找出对焦炉炉门密封性最有影响的因素:炉门温度制度;靠近炉门的炭化室煤气压力;密封区焦油形成动态;焦炭塌落。上述因素中最重要的是炉门温度制度。以前曾经分析了对炉门结构部件的热作用,研究了改进炉门的可能性。指出,炉门框、炉门壳体和密封设备中出现的温度变形,导致焦炉煤气超标准泄漏。许多技术方案可以减少煤气泄漏。比较的根据是解决炭化室靠近炉门区、炉门衬砖、支砖槽、炉门壳体和密封设备传热性不稳定的问题,以及从炉门和炉门框外表面散热问题。彻底解决这些问题可以计算出上述部件在炼焦周期指定瞬间的…     

JN60-6型焦炉提高热工系数的研究

河钢宣钢焦化厂5#6#焦炉于2008年投产的两座JN60-6型复热式焦炉,随着炉龄的增加,焦炉炉体出现不同程度的损坏,包括炭化室墙面剥蚀熔洞、蓄热室密封不严、炉体窜漏等,严重影响焦炉的正常加热,无法保证焦炭均匀成熟,并增加炼焦耗热量,造成推焦过程中烟尘外逸,污染操作环境。本文通过对焦炉加热系统进行分析,找出热工系数偏低的原因,制定并实施焦炉炉体的维护改进措施,以提高焦炉热工系数。     

对双集气管焦炉炉墙发黑的治理

我厂现有4座双集气管焦炉,分别建成投产于1987、1988、1995和2003年,其中1、2号炉是JNX43-83（42孔）,3、4号炉是JN43-80型（45孔）。4座焦炉先后出现桥管往炭化室内大量返入氨水现象,造成炉墙受潮发黑,严重时从炉头部位直到炭化室中部炉墙。由于炉墙耐碱性腐蚀及抗急冷急热性能差,发黑部位极易出现不同程度的剥蚀、开裂、熔洞和大面积凹陷隆起等,致使炉体寿命缩短。     

炼焦炉的膨胀压与收缩

日本正在服役的焦炉大部分是５０～６０年代建设的，炉龄已达２０～３０年，炉体老化严重，延长焦炉使用寿命以及炉体管理成为炼焦工艺中最重要的课题之一。特别是推焦负荷的急剧上升和推焦困难等故障使焦炉炉墙负荷过大而导致炉墙损伤，所以了解影响推焦阻力的因素极为重要。焦饼的推焦阻力受各种因素影响，其中焦饼与炉墙之间的间隙即水平收缩的影响较大，水平收缩越小，推焦阻力越大，推焦电流值上升。经验表明，代表炭化室高向的焦饼收缩量也与推焦阻力有关，焦炉中焦饼的垂直收缩越小，推焦阻力就越大。尽管收缩对推焦阻力有很大影响，…     

6m焦炉炉门砖减薄技术研究

试验研究了现有型式的炉门砖如何减薄及降低炉门表面散失的热量,试验可知,炉门砖减薄80mm,同时增加新型耐高温隔热板,维修方便,可降低炉门散热造成的热量损失,增加炭化室有效容积,增加焦炭产量,完全能够满足焦炉炉门的需要。     

炭化室机侧炉墙穿孔的原因和对策

宝钢现有炭化室高6m焦炉12座,分三期建设完成,一期4×50孔为新日铁M型焦炉,二期4×50孔为JN60-87型焦炉,三期4×50孔为JNX60-2型焦炉,年设计生产能力分别为171.1万t,共计513万t,相继于1985年、1991年和1997年投产,是目前国内生产规模最大、自动化生产程度最高、技术最先进的大型焦炉群体。1炉体状况随着宝钢一、二期焦炉十几年的生产运行,整个炉体状况良好,但局部损坏的现象在逐年增多,譬如炭化室墙面裂纹、剥蚀、麻面、过顶砖断裂等。尤其是近几年来焦炉炭化室机侧炉墙相继发生穿孔,严重影响了焦炉的正常生产和焦炉的使用寿命,见表1。从…     

单孔炭化室压力稳定系统(CPS系统)在新泰正大6.78 m捣固焦炉上的应用

新泰正大焦化有限公司新建6. 78 m捣固焦炉是首个采用炭化室压力稳定系统(CPS系统)的超大型捣固焦炉。实际应用效果表明,CPS系统可以有效解决捣固焦炉装煤冒烟、炉门烟尘外逸等污染物治理问题,并能保证焦炉炭化室底部压力稳定,延长焦炉使用寿命。     

焦炉铁件性能的监测及影响因素

0 前言 焦炉老化的主要原因是铁件和炉体的变形,这种变形是由各种机械因素或温度与机械相结合的因素造成的。虽然铁件和炉体的性能相互关连,应一起研究,但整个系统非常复杂。为了更好地掌握焦炉的老化状况,法国玛利诺     

58型焦炉通排大修的温度控制

在５８型焦炉的整排翻修过程中存在着修复区（包括炭化室和燃烧室）和相关区修复区（包括炭化室和燃烧室）的温度控制、相关修复区炉体维护、修复区炉体维护等问题。对修复区和相关修复区温度控制的好坏不但影响着炉体修复质量，而且对整座焦炉的状况都起着至关重要的作用。１布炉降温过程中的温度控制为确保焦炉炉体的正常，在确定修复区域和制定好修复方案之后，一般在开始炉体拆除前３天，对修复区和相关修复区实施布炉降温。在整个布炉过程中，除修复区的温度是自然降低外，缓冲区域的温度必须按设定的温度指标严格控制，降温３天的温度…     

焦炉热修补用耐火材料的使用与改进

1 焦炉的概况 马钢一炼焦车间有3座65孔4.3 m老焦炉,分别建于1961年(58-I型)、1973年(58-Ⅱ)、1982年(58-Ⅲ).国产焦炉一代炉龄为25年左右,这样即使是1982年所建焦炉也已步入老龄服役期.随着炉体的衰老,炉体的坚固性和严密性遭到很大的破坏,炭化室两侧通洞频繁,剥蚀严重,燃烧室泄漏,炉长增加,砖煤气道错台导致死火道逐渐增加等.     

浅谈焦炉炭化室底砖热态下的更换

焦炉炉龄达到老龄化阶段时,焦炉炭化室底砖会出现破损,导致推焦电流增大,严重时会出现难推焦现象。采用零膨胀硅砖对炭化室底砖破损部位进行更换修复,并介绍了其热态修复过程,修复后可降低推焦阻力,延长焦炉使用寿命。     

SWDJ625-1型捣固焦炉技术特点及工艺分析

介绍了SWDJ625-1型捣固焦炉的火道、蓄热室、炭化室等炉体结构设计、炉体主要尺寸及焦炉基本工艺参数,并重点分析了装煤除尘、出焦除尘等环节采用的M型管导烟车、SOPRECO^■单炭化室压力调节系统、配套除尘地面站及抗形变多段式保护板等环保除尘技术,认为该型捣固焦炉可有效降低炼焦能耗和环保排放指标等,符合国家产业政策和焦化行业的发展方向。     

3.8m捣固焦炉装煤系统的改造

1存在问题 我公司3．8m捣固焦炉原装煤对位是由人工操作,操作人员站在装煤推焦车煤槽上部用眼睛瞄准炭化室与煤槽中线,指挥大车对位装煤。该操作主观性强、人为因素多、误差大,经常造成托煤板(宽420mm)与炭化室(宽455mm)两侧刮碰,以至于损伤焦炉炉体。     

火焰矫正法矫正推焦杆旁弯及下挠度变形

推焦机生产作业过程中，由于电气元件失灵或机械故障以及生产过程中误操作等，均会造成推焦杆在作业时突然置于焦炉炭化室中，用手动操作退出推焦杆时动作缓慢，操作困难，因此极易造成推焦杆发生过烧现象，导致推焦杆旁弯及下挠度变形。如不及时加以修复，将会影响推焦机正常对位，严重时则会对炉体产生破坏性损伤。目前，应用最广泛和有效的方法是火焰矫正法。石家庄焦化厂先后两次应用火焰矫正法对ＪＴ－６－１型和ＪＴ－６－４型推焦机（长３０余ｍ，自重为２６．４６ｔ，横截面积１０１９×３４０）的推焦杆进行了旁弯及下挠度的矫正。…     

6m焦炉炉顶翻修实践

马钢煤焦化公司5号焦炉为JN60—82型50孔6m焦炉，投产于1990年。近年来炉体状况日益恶化，先后发生了88号炭化室北墙2m。通洞，南墙剥蚀严重，70号焦侧南北墙大面积剥蚀。到目前为止，已挖补炉墙通洞39次，更换了蓄热室部分格子砖，但炉顶膨胀状况非常严重，必须进行全面翻修。     

焦炉炭化室空压密封技术

主要介绍了焦炉炭化室窜漏所带来的一系列严重后果,包括破坏加热制度、降低焦炭质量、缩短炉体寿命等。还有对炭化室空压密封技术的介绍:将密封料由压缩空气导入焦炉炭化室,并通过炭化室加压,使密封料由串漏缝隙进入燃烧室,在此过程中密封料在砖缝挂结,从而起到密封堵漏作用。还包括对空压密封后效果的说明。     

单孔炭化室底砖更换的工艺过程

焦炉是由各种耐火砖砌筑而成结构复杂的工业窑炉。焦炉在生产过程中由于很多原因,会使焦炉耐火砖出现剥蚀或损坏,为了保证焦炉的连续生产,炉体的各项维修一般都在热态修补下进行。文章简要介绍了单孔炭化室底砖整体更换的工艺过程,供同行参考。