苏联某有色冶金工厂采用钛装置

据报道苏联某一有色冶金工厂的工艺过程中采用了硫酸等腐蚀溶液,该厂所用设备的工作寿命不长。为了延长设备的使用寿命,降低生产消耗,强化工艺过程,就在某些生产工序中采用了钛装置。在湿法冶金,微尘回收和配料干燥车间所进行的BTI—0、BT5—1钛合金与X18H10T、X17H13M2T钢的对比腐蚀试验表明,在大部分研究介质中,BT_1—0钛合金具有高的稳定性。     

耐硫酸露点腐蚀钢焊条CHE427CrCuSb的研制

0前言 在冶金、电力、石化等工业领域,以重油或燃煤为主要燃料的烟气处理系统,如锅炉低温部位的空气预热器、省煤器、烟道、烟囱以及脱硫装置等,普遍会遇到燃料中含硫量偏高,在露点温度下形成硫酸而造成设备腐蚀问题,这种现象称之为“硫酸露点腐蚀”。与普通的大气腐蚀不同,这种腐蚀不仅使普通碳钢遭受腐蚀,而且使不锈钢也受腐蚀,因此危害极大。采用较高含硫量燃料的锅炉烟气中含有SO2和SO3,它们与烟气中的水汽结合生成亚硫酸和硫酸,并在锅炉的低温部件上凝结,引起硫酸露点腐蚀。用普通碳钢制作的锅炉低温部件,由于其耐硫酸露点腐蚀性能很差,腐蚀严重,使用寿命很短,因此,研制、开发和使用耐硫酸露点腐蚀钢对提高钢套筒烟囱、锅炉低温部件等使用寿命有着非常重要的意义。     

攀钢开发耐硫酸露点腐蚀钢迅速占领国内市场

在电力、冶金、石化等工业领域,以煤或重油为燃料的烟气处理系统,如锅炉低温部位的空气预热器、烟道、烟囱以及脱硫装置等,普遍遇到燃料中含硫量偏高,在露点温度下形成硫酸而造成设备腐蚀,这种被称为“硫酸露点腐蚀”的现象对一般钢材腐蚀很严重,造成设备过早损坏、失效,不仅影响这些设备的正常运行,且影响生产成本的控制。     

紫铜T2和黄铜H62在热带海洋大气环境中早期腐蚀行为

通过现场暴露实验,研究了紫铜T2和黄铜H62在西沙群岛典型热带海洋大气环境中暴露1、3、6个月后的腐蚀行为。采用扫描电镜观察腐蚀产物的表面和断面微观形貌,并用能量色散谱(EDS)和X射线衍射仪(XRD)分析了腐蚀产物元素和组成。测试紫铜T2和黄铜H62电化学阻抗谱(EIS)。结果表明,紫铜T2和黄铜H62在西沙海洋大气环境中暴露早期均发生了明显的局部腐蚀,O和Cl~-是促进早期腐蚀的主要原因,高的相对湿度、温度、Cl~-含量和长日照以及砂石粉尘对铜及铜合金的腐蚀起到加速作用。紫铜T2的主要腐蚀产物为Cu_2O,黄铜H62的主要腐蚀产物为Cu_3Cl_4(OH)_2和Zn_5(OH)_8Cl_2·H_2O。     

含硫天然气管线H2S/CO2腐蚀发展规律

在模拟川渝地区天然气管线含H2S/CO2介质环境中进行腐蚀实验研究,分析了X52钢在含H2S/CO2溶液介质中暴露时间对管线钢腐蚀速率、腐蚀产物膜形貌及组成的影响。结果表明,随暴露时间延长,腐蚀产物膜层对基体产生一定保护性,减缓了腐蚀进程。腐蚀产物由马基诺矿型、硫化亚铁和陨硫铁发展成马基诺矿、硫化亚铁、陨硫铁和黄铁矿。     

X60螺旋缝埋弧焊管在湿H2S环境中的腐蚀行为

采用自行设计的焊管实物管段腐蚀试验方法和装置研究了内胀成形和外控成形两种X6 0螺旋缝埋弧焊管在含H2 S的NACE溶液中的腐蚀行为。结果表明 ,焊管在H2 S介质中的损伤表现为母材表面氢鼓泡及应力腐蚀裂纹 ;随着施加应力的提高及残余应力的增大 ,H2 S腐蚀倾向增大 ;在H2 S介质中和外加应力及残余应力的共同作用下 ,焊管的氢损伤机理既有氢致开裂 ,又有氢致应力腐蚀 ,应力不但促进氢致应力腐蚀 ,同时也促进氢致开裂过程 ;试验结果说明改进焊管焊缝表面质量、降低残余拉应力、控制工作应力是改善和控制焊管H2 S腐蚀的重要措施     

钛合金半成品的大批量生产

到目前为止,苏联冶金业已可用压力加工的方法生产品种繁多的钛合金半成品,其中包括大尺寸的半成品。苏联人能够用大量的压力加工钛合金来制造半成品,如:强度不同的BT1-00和BT1-0牌号纯钛。低合金化的近α合金OT4-0、中等强度的近α合金0T4-1和OT4、BT5、BT5-1、(α β)合金BT6C、BT14和BT16,以及特殊的锻造(α β)合金BT3-1、BT6K、BT8、BT9、BT22等。高强钛合金可以列举出:生产量有限,在淬火状态具有     

X70管线钢焊接接头慢拉伸应力腐蚀行为

利用金相显微镜观察了X70管线钢焊接接头组织结构,通过慢拉伸试验分析了X70管线钢焊接接头在NACE溶液中应力腐蚀行为,测试了X70管线钢焊接接头在不同H2S浓度下电化学腐蚀电位,讨论了X70管线钢焊接接头自腐蚀电位形成机理。结果表明,X70管线钢焊接接头熔合区中M-A组元所产生的微裂纹是焊接接头应力腐蚀产生裂纹的主要来源,使得其耐腐蚀性能下降;焊接接头在腐蚀初期主要表现为典型的点腐蚀特征,点蚀坑相互连接不断扩展,点蚀坑被生成的腐蚀产物所覆盖;焊接接头自腐蚀电位随着H2S浓度的增加而发生负移,应力腐蚀敏感性增加,在含饱和H2S NACE溶液中具有明显的应力腐蚀倾向。     

电网铜材在含H_2S大气中的腐蚀研究现状

铜材在H2S环境中引起的腐蚀及其所造成的损失已经受到广泛关注。论述了铜在含H2S大气环境中的腐蚀规律、腐蚀机理和腐蚀行为。分析了影响铜在含H2S大气中腐蚀的环境因素,介绍了大气环境腐蚀性的评估方法及腐蚀产物分析手段,并指出了相关的腐蚀防护措施。     

LC4铝合金在格尔木盐湖大气环境中的腐蚀行为

通过在我国西北格尔木典型大气环境进行大气暴露实验,测定LC4铝合金在该地区的腐蚀率;利用扫描电镜(SEM)、能量色散X射线谱(EDX)、电子探针(EPMA)、红外光谱(FTIR)和X射线衍射仪(XRD)观察分析LC4铝合金腐蚀表面形貌、元素分布和腐蚀产物结构。结果表明:LC4铝合金的腐蚀以点蚀为主要特征,比其在非盐湖大气环境中的腐蚀严重,朝地面的腐蚀比朝天面严重,腐蚀产物层中含有大量的氧和铝,较多的氯和硫;主要腐蚀产物为Al2O3,Al2O3.2SiO2.2H2O和Al2Cl6.6H2O;含氯和硫的盐参与铝合金的大气腐蚀过程,并起到促进腐蚀的作用。     

H13钢表面电火花改性及其耐蚀性能研究

利用电火花表面强化技术,在H13钢表面制备钛改性层,借助图像分析仪、辉光放电光谱分析仪(GDOES)和X射线衍射仪对改性层组织结构进行分析,并借助多重扫描电位法研究其耐腐蚀性能.结果表明,改性层均匀连续,与基体为冶金结合,Ti元素呈梯度分布;与H13钢基材相比,改性层在0.6 mol/L的NaCl溶液中的自腐蚀电位约为-371 mV,较基材的-472 mV有大幅提高;在0.5 mol/L的硫酸溶液中的耐蚀性也相应得到改善.     

表面高铬高碳合金层耐蚀性能的研究

在Q235钢表面进行双层辉光离子渗铬,表面铬含量约为40%。然后进行超饱和渗碳,表面含碳量达到2.7%左右,超过平衡碳计算值。随后进行淬火+低温回火热处理,使表面合金层获得马氏体基体上均匀分布的细小弥散碳化物组织,没有共晶莱氏体。经X射线衍射分析,合金化层碳化物类型为M23C6、M7C3,尺寸1~2μm,表面硬度达到1200HV左右。将双层辉光离子渗铬+渗碳淬火试样,在10%硫酸、3.5%NaCl水溶液和H2S富液(含H2S 5~8g/L,NH3.H2O 20g/L)中,进行电化学腐蚀试验。结果表明,渗铬试样在10%硫酸、3.5%氯化钠水溶液和硫化氢富液中的耐腐蚀程度比Q235基体试样分别提高了2.35、3.10、2.14倍。     

Al-Cu-Li合金T1、T2相在局部腐蚀过程中的作用机制研究

本文研究了同时含不活泼金属Cu和活泼金属Li的Al-Cu-Li合金T1、T2相在该合金局部腐蚀过程中的作用机制。提出了与T1相相关局部腐蚀的动态转换机制。腐蚀初期，T1相作为阳极发生腐蚀。然而，随着腐蚀的进行，T1相中的Li优先溶解，不活泼元素Cu富集，使T1相的电位向正向移动。因此，被腐蚀的Tl相在后面的腐蚀阶段转变为阴极，导致其附近合金基体的阳极溶解与腐蚀。T2相中不活泼元素Cu的含量较T1相低，所以在腐蚀过程中，虽然也存在和T1相类似的转换机制，但在腐蚀的后期仍然作为阳极发生腐蚀。     

50种常用钢材的回火方程

回火是热处理工艺过程中的主要工序之通常，机械零件热处理的硬度（H），取决于回火温度（T）和回火时间（t），三者之间存在着一定的函数关系H＝f（T，t）。当回火时间一定时，钢的回火硬度与回火温度的函数关系可划为四种类型（H和T互为反函数）：①直线型；②抛物线型；③幂函数型；④直线与幂函数复合型。因③④两种类型在使用时，计算和作图都极为不便，所以，为方便实用起见，大多数情况下都可简化成直线或地物线型，用经验方程（公式）表示，即：H＝a1＋R1TH＝a2＋R2T式中H——回火硬度值（HRC、HV、HB或HRA）T——回火温…     

在南海海域铜合金8年腐蚀行为研究

研究了7种铜合金在南海榆林站海水中8年的腐蚀行为结果表明,7种铜合金的平均腐蚀深度与时间关系符合H=aTb规律,其平均腐蚀速度随时间而下降,利用EPMA、X衍射分析了HSn62—1、QSn6.5-0.1腐蚀膜成分、结构与耐蚀性的关系.     

H2S浓度对国产X70管线钢及其焊接接头应力腐蚀性能的影响

采用慢应变速率试验研究了H2S对国产X70管线钢及其焊接接头应力腐蚀性能的影响，揭示了国产X70管线钢及其焊接接头在含H2S腐蚀介质中的应力腐蚀敏感性随H2S浓度的增加而增加。焊接接头抗硫化氢应力腐蚀性能较母材低；H2S对国产X70管线钢及其焊接接头应力腐蚀性能有着重要的影响。     

循环苯塔回流罐顶冷却器E1119腐蚀泄漏原因分析

乙苯装置循环苯塔回流罐顶冷却器E1119仅使用8个月即发生腐蚀泄漏。对冷却器进行了宏观检查、工艺介质分析和垢样分析,对失效管件进行了金相分析、X射线衍射和能谱分析,认为,壳程介质苯中含有的硫化物和氯化物是引起腐蚀的主要原因。其腐蚀机理主要是H2S、HCl、H2O低温电化学腐蚀引起冷却器管束外壁全面均匀腐蚀结垢和垢下大面积腐蚀坑甚至腐蚀穿孔,并提出了防护对策。     

X80管线钢在近中性pH溶液中腐蚀行为研究

目的研究X80管线钢在近中性p H溶液中的腐蚀与应力腐蚀裂纹萌生行为。方法采用电化学实验和浸泡实验研究X80管线钢在近中性p H溶液中的腐蚀行为,采用慢应变速率拉伸实验研究X80管线钢在近中性p H溶液中,在自腐蚀电位和外加电位下的应力腐蚀裂纹萌生行为。结果 X80管线钢在近中性p H溶液中的极化曲线只有活化区,没有钝化区,其自腐蚀电位约为-750 m V,浸泡195天后,试样表面没有氧化膜出现,但是观察到点蚀坑。在自腐蚀电位下,X80管线钢试验表面有大量的应力腐蚀裂纹;在-500 m V阳极外加电位下,X80管线钢试验表面几乎没有观察到应力腐蚀裂纹;在-850 m V阴极外加电位下,X80管线钢试验表面的应力腐蚀裂纹很少,但是随着外加阴极电位负移到-1300 m V时,X80管线钢试验表面的应力腐蚀裂纹增多。结论 X80管线钢在近中性p H溶液中发生均匀腐蚀,但是夹杂物剥落能在X80管线钢表面形成点蚀坑。在近中性p H溶液中,在自腐蚀电位下,X80管线钢应力腐蚀裂纹萌生敏感性最强;外加阴极电位抑制应力腐蚀裂纹萌生,但是随着外加阴极电位的负移,应力腐蚀裂纹萌生敏感性增强;外加阳极电位下,由于均匀腐蚀的作用,应力腐蚀裂纹萌生敏感性较弱。     

硫酸乙酯-1-甲基-3-乙基咪唑离子液体对海洋工程钢筋腐蚀的缓蚀机理研究

利用电化学阻抗和扫描电镜(SEM),在3.5%(质量分数)NaCl饱和Ca(OH)_2溶液中研究了硫酸乙酯-1-甲基-3-乙基咪唑离子液体对钢筋腐蚀性能的影响和对表面腐蚀情况的影响,运用原子力显微镜(AFM)和X光电子能谱仪(XPS)分析该阻锈剂对海洋工程钢筋腐蚀表面的吸附并分析其缓蚀作用机理。结果表明,硫酸乙酯-1-甲基-3-乙基咪唑离子液体阻锈剂的加入能有效地促进钢筋表面的钝化和屏蔽Cl~-对基体金属的侵蚀;加入阻锈剂后,钢筋表面腐蚀程度明显减轻,说明阻锈剂抑制了钢筋表面在含氯碱性溶液中的腐蚀。     

钢在厦门海域飞溅带腐蚀数学模型分析

钢在厦门海域飞溅带腐蚀数学模型分析林志坚,宋文桑(中国船舶工业总公司七二五研究所厦门分部,厦门361002)根据暴露在厦门试验平台飞溅带几种钢8年的腐蚀数据,按大气腐蚀常用的数字模型:F=KT”(。进行曲线拟合,并进行二次回归分析,获得相关系数大于0.95的回归方程:F-A+BT’+C/T’(2,讨论和分析回归系数与耐蚀性的关系,从而了解不同钢种腐蚀变化规律.TablelLnF—Lnk+nLnt,F—A+BTZ+C/TZ(F:mm,T:a)国家自然科学基金重大项目选用的....