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真空感应炉充氩冶炼高氮Cr-Mn-Mo-Cu奥氏体不锈钢 总被引:2,自引:2,他引:2
用 2 5kg真空感应炉在Ar气压力 (0 4 0~ 0 4 5 )× 10 5Pa下进行成分 (% )为 0 0 10~ 0 0 4 7C ,16 0 4~ 19 72Cr,6 39~ 15 31Mn ,1 83~ 3 2 9Mo ,0 2 5~ 1 4 4Cu ,0 2 4~ 0 4 6N的奥氏体不锈钢的熔炼试验 ,研究炉内压力、合金成分、添加氮化物类型和熔化停留时间对钢中氮含量和氮的回收率的影响。试验结果表明 ,加入氮化锰的增氮效果和氮的回收率均优于粒状氮化铬和氮化铬 氮化锰的混合物 ;随钢中合金元素的增加 ,氮的活度系数降低 ,钢中氮含量和氮的回收率明显提高。 相似文献
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本文就真空感应炉熔炼FN-2合金的三种工区怕脱氮结果加以比较,并从工艺上进行分析,找出一个可行的最佳工艺,认为在精炼期充分脱氧和增加工频电磁搅拌能明显提高脱氮水平。 相似文献
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本文就真空感应炉熔炼FN-2合金的三种工艺的脱氮结果加以比较,并从工艺上进行分析,找出一个可行的最佳工艺,认类精炼期充分脱氧和增加工频电磁搅拌能明显提高脱氮水平。 相似文献
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介绍了AOD炉运用氮气在不锈钢中溶解与脱除理论所开发的氮合金化工艺。在40tAOD炉上冶炼0Cr19Ni9N,0Cr19Ni9NbN,1Cr17Mn6Ni5N,00Cr18Ni5Mo3Si2(N),00Cr22Ni5Mo3N等舍氮不锈钢钢种。不需在线分析钢中氮含量,较为准确地预测与控制钢中氮溶解度值及舍氮不锈钢成品的氮含量。 相似文献
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本文从热力学角度讨论了GHE2合金在FV-B2型真空感应炉熔炼中各阶段的脱氮脱氧情况。发现脱氮脱氧主要在熔化期发生,熔化速度愈慢,愈有利于脱氮。加钛前的高温精炼可以继续脱氮,但受时间因素的限制,此时氮的平衡溶解度很低,氮以溶解状态存在,不会生成TiN相。加Ti后的GHB2合金熔池脱氮效果显示不出。还发现GHB2合金中原始氮主要是由金属铬带入的。 相似文献
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高氮Fe-Cr-Mn-Ni系奥氏体不锈钢的加压感应熔炼 总被引:3,自引:0,他引:3
采用MgO坩埚高频真空感应炉在氮气压力0.45~1.0MPa、温度1640~1700℃下,对加压感应熔炼高氮Fe-Cr-Mn-Ni系奥氏体不锈钢进行了实验研究。结果表明,1913K、1.0MPa氮气氛中Cr12、Cr17Mn5Ni5、Cr19Mn15和Cr20Mn8不锈钢中氮的溶解度分别为0.391%、0.692%、1.120%和0.899%,氮在液态不锈钢中的溶解与Sievert定律有所偏离;氧浓度在350×10-6内,1913K、1.0MPa氮气氛中Cr20Mn8钢液的吸氮反应仍为一级反应,其传质系数为0.023cm·s-1;随钢中氧浓度的增加,液态钢的吸氮速率和钢液中的平衡氮含量显著降低。 相似文献
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分析了真空度、温度和氮化物成分对钢中氮溶解度影响,并在50 k真空感应炉对不同化学成分的合金钢(/%:0.06~0.36C、≤3.23Si、≤2.20Al、≤9.00Cr)进行3种氮化物-氮化硅、氮化锰和氮化铬的增氮试验。结果表明,气相中氮气分压对钢液中氮溶解度影响最大;钢中Ti、Cr提高氮溶解度和氮化物的收得率;增加C含量则降低氮溶解度和氮化物的收得率;钢中含有一定量的铝,可以显著提高氮化物的收得率。40 kPa氩气压力,1 600~1 650℃时在硅钢、结构钢和9%Cr钢中氮化硅、氮化锰、氮化铬的收得率分别为25%~30%、30%~50%、60%~100%。 相似文献
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005Cr25Ni20钢(%:24~26Cr、19~22Ni)要求C、P、S、Si等杂质元素含量低-(%):≤0.010C、≤0.010S、≤0.010P、≤0.15Si,因此采用3 t真空感应炉+真空自耗重熔炉冶炼工艺。通过采用优质纯铁(%:0.009C、0.035Si、0.001 2S、0.004 5P)、高纯铬铁(%:0.010~0.021C、0.11~0.13Si、0.002 5~0.005 0S、0.001 5~0.005 0P)和Ni板(Ni≥99%),真空感应炉熔炼时加A1、金属Ca、Ni-Mg脱氧,全程计算机控制真空自耗重熔速度,该钢成品化学成分为(%):0.005~0.007C、0.33~0.34Mn、0.03~0.04Si、0.001~0.002S、0.004~0.005P、24.34~24.62Cr、21.20~21.25Ni,达到技术要求,钢中氧含量为(12~22)×10-6,低于电渣重熔钢的氧含量-(30~80)×10-6。 相似文献
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在 8 0tRH装置用 30m3 /h氮气循环进行钢水吸氮操作和氮 /氩切换方法控制氮含量 ,在平均为836 0Pa真空度下研究了真空吹氮过程中 [S]为 0 0 2 4 %~ 0 0 30 %、铝 硅镇静钢水的吸氮行为。结果表明 ,真空下吸氮反应表观速率常数k′随 [S]、[N]的增加而降低 ;活性元素在表面的富集阻碍了氮的进一步吸附。通过表面吸附位置的封闭修正模型 ,建立了吸氮过程表观一级反应速率常数的关系式k′ =(a/Vm)kΣ′ =k°(1-KN′[N]-KS′[S]) 2 ,计算值和实测值吻合良好。 相似文献
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研究和分析了200 kg和500 kg真空感应炉镁质(/%:97.60MgO、1.34CaO)、钙质(/%:98.70CaO、0.55MgO)和铝镁质(/%:85.57Al2O3、11.36MgO、2.47CaO)坩埚对所熔炼的Inconel 690镍基合金(/%:0.01~0.03C、27.0~31.0Cr、7.0~11.0Fe)中氧、硫含量的影响。结果表明,铝镁质坩埚冶炼的合金中氧含量最低,为(10~15)×10-6[O]和(50~60)×10-6[S];CaO坩埚冶炼的合金中硫含量最低,为10×10-6[S]和(27~48)×10-6[O];MgO坩埚冶炼的合金中氧、硫含量较高,为(50~60)×10-6[S]和(24~35)×10-6[O]。 相似文献
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K-OBM-S转炉是以铁水和电弧炉预熔钢液为原料冶炼不锈钢的精炼设备。以转炉冶炼普碳钢的顶吹模型和AOD法冶炼不锈钢模型为基础,建立了适用于80 t K-OBM-S转炉冶炼不锈钢的数学模型。对二步法冶炼2Cr13型不锈钢和三步法冶炼0Cr18Ni9型不锈钢的过程验证结果表明,大部分终点碳含量的误差≤±0.03%,终点铬含量误差≤±0.3%,110炉0Cr18Ni9钢目标碳(0.10%~0.25%)命中率为95.6%,终点目标铬(17.1%17.6%)的命中率为85.2%。 相似文献