乳腺肿瘤红外热成像及其与超声影像的比较

采用红外热成像系统联合彩色多普勒超声仪对8例女性乳腺肿瘤患者进行扫描成像,获取乳腺肿瘤温度分布等红外热辐射特征及其乳腺肿瘤的大小、内部血流等超声影像特征,探讨乳腺肿瘤的红外热图像特征,同时将红外热图像分析结果与超声诊断结果进行比较,结果表明两种影像技术的吻合度较好,研究结果具有重要的应用价值。     

乳腺组织温度分布的有限元分析

基于乳腺组织的解剖学结构和生理学特征,提出乳腺组织多维热分布的分析模型.该模型综合考虑了乳腺组织代谢产热、血液灌注和动静脉血管等与组织之间的热相互作用,并采用有限元分析方法进行数值求解.结果表明,血液灌注和代谢产热对乳腺组织温度分布的影响明显.此外,讨论了乳腺肿瘤的大小及其位置等因素对乳腺组织体表温度分布的影响,研究结果将为乳腺疾病的热图像分析提供重要的参考.     

毛细管吊顶联合独立新风空调系统供暖室内热环境的试验研究

通过搭建毛细管吊顶加独立新风系统试验平台,测试了不同供水温度和供水流量下,毛细管吊顶的换热效果、室内空气垂直温度分布和围护结构温度分布;进一步,在毛细管吊顶联合独立新风系统运行工况下,测试了室内垂直温度分布和围护结构温度相应特性。试验测试结果表明,回水温度值越高,在测试时间内毛细管吊顶的平均换热量越大;供水流量值越大,毛细管吊顶换热量越大。毛细管吊顶单独供暖时,室内0.5到2m竖直高度方向存在2℃温差,吊顶不同测点最大温差在2℃左右。毛细管吊顶联合独立新风系统供暖时,室内竖向温度变化不明显,吊顶不同测点最大温差在1℃左右。     

红外热像仪精确测温技术

为实现红外热像仪对温度的精确测量,根据热辐射理论和红外热像仪的测温原理,推导了计算被测物体表面真实温度的通用计算公式;讨论了发射率对测温精度的影响,分析了用红外热像仪进行精确测温的条件,探讨了环境、大气和热像仪本身对测量精度的影响,并绘制了各种因素对测温精度影响的理论曲线。结果表明:发射率为0.7时,真实温度为50℃,发射率偏离0.1时,对于3~5 μm热像仪来说,测温结果偏离真实温度0.76~0.89 ℃; 对于8~14 μm热像仪来说,测温结果偏离真实温度1.56~1.87℃。本研究结果对提高热像仪测量温度和表面发射率的准确性,减小不必要的测量误差具有实际意义。     

地埋管地源热泵系统冬季运行试验研究

介绍了地源热泵试验装置及测试装置的建设过程与冬季运行试验.分析了冬季地源热泵试验的有关数据.得到热泵运行前后土壤不同深度温度,地下5m以下土壤初始温度基本稳定在15.5～17.5℃,启动2h后地下50m土壤温度由运行前的17.2℃下降为12℃左右.地下土壤温度的恢复比开机运行时温度降低速度要慢.进出地下埋管的水温分别为6～8℃和9～11℃,温差一般为2～5.5℃.热泵供水温度为43～48℃,回水温度一般在39～43℃之间.温差一般为2～4℃.单位管长换热量在25～45W/m之间.机组平均COP为4.0,系统平均COP为2.3.     

标定红外热像仪的一种新型黑体辐射源

提出了一种用于标定红外热像仪的黑体辐射源，黑体腔形状为球形，开孔直径与球腔直径之比为0.13。由恒温液体浴保证黑体腔温度分布均匀，采用水浴和酒精浴时，壁耐最大温差低于0．2℃，油浴时壁面最大温差低于0.3℃。该黑体辐射源升温快，控温稳定性好，工作温度范围可达-20～300℃，有效比辐射率大于0.998。     

流动沸腾条件下微通道壁面温度的红外特征

设计并搭建了沸腾换热试验台,采用TH5104红外热像仪测量微通道壁面温度来研究混合制冷工质在微通道内的沸腾换热特性.测量试件是一外径为1.22 mm,内径为0.86 mm,长为200 mm的不锈钢单圆管.实验利用红外热像仪测量并记录下质量流量为1 726～8 635 kg/m2·s,热流密度为65～231 kW/m2时壁面温度的变化情况.实验分析和讨论结果显示:微通道壁面的温度分布沿着轴向变化有明显的规律性;水平微尺度通道内流动沸腾过程中,试件前后段有较大的温差效应,温差的正负与热流密度的大小有关;壁面温度的变化与热流密度、管内工质的流型和换热形式关系密切,流型越复杂,壁面温度变化越剧烈.     

摩擦块形状对制动盘摩擦温度及热应力分布的影响

列车制动产生的摩擦热在制动盘表面的分布与闸片结构密切相关,并影响到制动盘的耐热疲劳程度.基于实际应用的圆形、六边形、三角形3种形状摩擦块的制动闸片,利用有限元分析软件ABAQUS,模拟制动时制动盘的温度及热应力分布情况.结果显示:制动盘摩擦表面温度及热应力呈环形带状分布,沿周向变化不明显,在径向上分布的均匀程度差异较大;其变化程度与摩擦块形状和位置有关,摩擦块为圆形时,盘面的温差和热应力最小,摩擦块为三角形时,盘面的温差和热应力最大;摩擦块的位置分布影响到摩擦副接触弧长度,接触弧长度增加,对应的摩擦环带温度升高;各环带对应的接触弧长度偏差越小,制动盘温度越低,分布也越均匀.     

为什么换热器中冷、热流体多采用逆流的形式？

答：在换热器中,随着热量的转移,冷、热流体的温度也同时起着变化。例如,在水冷式后部冷却器中,空气温度从120℃左右降到40℃左右,冷却水的温度从30℃左右升到35℃左右。因此,沿传热表面不同的截面上,冷、热流体间的温差也是不断改变的。在传热计算中,一般采用一个平均温差来代表整个换热器中冷、热流体间的温差。     

超弹性多孔β相Ti16Nb4Sn合金的制备及其性能

采用低压烧结工艺制备了多孔Ti16Nb4Sn合金,研究了烧结温度对合金的孔隙形貌、组织结构以及力学性能的影响,揭示了烧结温度对孔隙形成以及力学性能影响的机理。结果表明:1 050℃烧结制备的多孔Ti16Nb4Sn合金的孔隙率较低,闭孔较多,孔径较小(0～50μm),呈离散状分布,组织以β相为主,含有少量α″相,合金具有超弹性;1 380℃烧结制备的多孔合金孔隙率较高,开孔度也较高,孔径分布在50～300μm之间,呈网状分布,无明显各向异性,组织基本由β相组成,与1 050℃烧结制备的多孔合金相比,强度较高,但是超弹性较差。     

鼠笼异步磁力联轴器三维温度场有限元分析

为得到鼠笼异步磁力联轴器工作时内部温度分布情况,首先通过理论计算确定了该联轴器的热源、导热系数和散热系数,然后借助ANSYS软件对其进行三维温度场模拟分析,得到磁力联轴器整体和各部分的温度分布,并通过场分析法,将温度场沿定义的路径进行映射,得到不同路径下的温度分布规律。结果表明:导条的最高温度为82.42℃,永磁体的最高温度为51.47℃,远小于永磁体的居里温度。沿径向由内转子轴孔到外转子外边界,温度分布是先高后低,具有明显的区域性,导条区域的温度最高且温差最小,气隙区域的温差最大;沿导条周向的温度分布呈周期性变化,其曲线近似为正弦曲线,周期为导条数。分析结果对大功率下的鼠笼异步磁力联轴器的温度场分析具有指导意义。     

乳腺膜 的临床验证总结

乳房疼痛病又名乳腺小叶增生病，发病人群大致集中在16～45岁育龄女性。临床观察，50％育龄女性患有乳增生疾病，近年来由于社会形态的变化，性成熟期提前和生育率降低，城市职业化女性人群增加，乳腺增生疾病的发病率也明显提高。这种女性常见病、多发病，临床表现为：双侧乳房涨痛，多始于月经前期，月经后则减轻，常常出现双侧乳房对称或不对称的持久肿块，不硬、呈结节状，可推动，尤其是在双乳外上侧多见。一般认为该病的发生与卵巢内分泌失调，雌激素分泌过多而孕酮（黄体酮）相对减少等因素有关，目前尚无很好的治疗方法。     

基于热成像的埋地热力管道缺陷检测试验研究

为了研究埋地热力管道缺陷检测、泄漏定位问题,根据相似性原理搭建埋地热力管道泄漏试验平台,利用红外热像仪对3种不同工况的埋地管道上方地表进行探测,分析热力管道上方地表红外热像、最大差值辐射温度和差值温度分布变化特征。结果表明,埋地管道泄漏时,红外热像上漏点周围会呈现椭圆形高温区、温度梯度区与自然温度区,高温区内温度最大点往往对应漏点的位置,温度梯度区代表泄漏的影响范围。管道泄漏时最大差值辐射温度升温速率最快,分别是管道保温层破损和管道无破损的2倍和4倍,其差值温度分布直方图由正态分布演变为偏态分布。所提出的根据热像图的像素计算埋地管道泄漏影响区域的实际面积以及根据最大温度点的坐标确定泄漏点位置的方法,可实现管道泄漏影响评估和漏点准确定位。     

保温盖对冷藏展示柜内温度分布的影响

为探究保温盖启闭状态对冷藏柜温度场分布的影响,本文以海绵和500 g水组成的塑料包模拟冷藏食品并置于冷藏展示柜内。采用T型热电偶测量冷藏展示柜内的温度分布,并用ORIGIN软件得到冷藏柜各层测点温度分布和各层的温差。基于此分析了保温盖启闭状态对冷藏柜内温度场分布规律的影响。结果表明:当冷藏保温盖开启时冷藏柜内部顶层食品包温度受影响最大,各层之间的温度梯度变大,温度集中在0℃左右。保温盖闭合时冷藏柜内温度集中在-1.5℃左右。     

中低速磁浮道岔梁温度效应分析

中低速磁浮列车对线路的精度有着很高的要求,道岔梁因其结构特点在温差作用下会产生变形,影响线路的精度水平。建立中低速磁浮道岔主动梁热力学分析模型,根据稳态热传导分析方法,研究磁浮道岔主动梁在不同温度场中三种温差荷载作用下的温度分布情况。运用热-结构耦合分析方法,将温度分布作为条件研究磁浮道岔主动梁的温度变形。计算结果表明,磁浮道岔主动梁的温度分布在温差荷载作用方向呈近似线性规律,温度梯度随温差值上升而增大;在本文计算条件下,磁浮道岔主动梁的温度分布及温度变形受环境温度的影响较小。当横向温差超过15℃时,磁浮道岔梁横向变形量超过相关规定限值。在中低速磁浮道岔梁结构工程设计中,校核磁浮道岔梁在真实条件下的温度效应具有重要意义。     

晶粒尺寸对TC4钛合金超塑性行为及变形机理的影响

研究了不同晶粒尺寸(2,8,18μm)T℃4钛合金在温度860～950℃和应变速率5×10-4～5×10-3S-1条件下的超塑性拉伸变形行为及组织演变,分析了晶粒尺寸对该合金超塑性变形行为及变形机理的影响.结果表明:在温度890℃、应变速率5×10-4S-1的变形条件下,细晶(2μm)合金超塑性变形的断后伸长率高达1 300%,而粗晶(18μm)合金的仅为450%;细晶(2～8μm)A金超塑性变形后,平均应变速率敏感指数m值在0.50左右,晶粒保持较好的等轴状,在α/α仅晶界、α晶内均未观察到明显的位错,在α/β晶界附近发现少量的位错;粗晶(18 μm)合金超塑性变形后,m值仅为0.30,晶粒等轴程度下降,在α/α晶界及α晶内均发现大量位错,且在α晶内发现亚晶.     

工程机械动力电池液冷结构分析及温度优化

针对电动工程机械动力电池的温升发热导致温度分布不均及局部温度过高的情况,设计了动力电池组液冷散热结构的初步方案,建立了电池组液冷模型,设计不同冷却电池的管道结构,通过ANSYS Fluent对其进行温度场仿真,仿真结果表明:采用双进双出的双向液冷管道布置方式可以更好地降低电池的最高温升并将电池组的最大温差维持在5℃之内。对比不同冷却液入口流量下电池的温度分布,表明电池组的最高温度和最大温差随着冷却液流量的增加而降低。     

浴室碰撞射流暖风系统与上送上回系统的对比测试

针对家庭浴室上送上回式浴室暖风系统存在的室内上热下冷、吹风感等问题,提出了碰撞射流式暖风系统供暖的设想。搭建了浴霸标准试验室,对这两类暖风系统的供暖性能进行了试验测试,对比分析了两类系统对应的室内温度分布和人体热舒适性。实测结果表明：上送上回式浴霸暖风系统运行时室内上部过热、下部偏冷,垂直温度梯度较大,头足温差高达32.4℃,室内舒适区域较小,吹风感明显,热舒适性较差;碰撞射流式浴霸暖风系统对应的室内垂直温度梯度较小,头足温差在6℃左右,室内舒适区域较大,基本无吹风感,供暖性能明显优于上送上回式浴霸暖风系统;碰撞射流式浴霸暖风系统的室内温升时间满足国标要求,且送风口越低,室内温升越快,头足平均温差和Ar数均越大。     

基于毛细管空调系统的试验研究

以能源与动力工程实验中心节能减排实验室为背景,对毛细管空调系统进行制冷及除湿实验。监测室内温湿度在水平和垂直方向上的温湿度分布情况;并且通过实验确定毛细管重力循环空调柜除湿和换热性能的影响因素及其最佳运行工况。结果表明:在人体的高度范围1.6².0m之间,室内温度维持在26.5℃左右,对人体非常适宜;供水流量在6002.0m之间,室内温度维持在26.5℃左右,对人体非常适宜;供水流量在600⁷00L/h,供水温度在17.5700L/h,供水温度在17.5¹8℃时,进出口空气温差增长的速度最快,重力循环空调柜换热经济性最佳;供水流量在50018℃时,进出口空气温差增长的速度最快,重力循环空调柜换热经济性最佳;供水流量在500⁶00L/h,供水温度在15.5600L/h,供水温度在15.5¹6℃时,出口空气流速增长的速度最快,重力循环空调柜除湿经济性最佳。     

调修温度对转向架焊接构架Q345E钢组织与性能的影响

采用不同的火焰调修温度(700℃、800℃、1 000℃和1 200℃)对构架材料Q345E钢进行火焰调修,分析了不同的火焰调修温度对其组织与性能的影响。研究结果表明:随着火焰调修温度的升高,Q345E钢拉伸及冲击性能均有所下降且冲击性能下降的较为明显;不同调修温度下,Q345E钢弯曲性能良好,硬度及疲劳性能变化不大;Q345E钢在700℃和800℃一次调修时其显微组织与未经调修的母材相当,为沿轧制方向呈带状分布的铁素体和珠光体,而在1 000℃和1 200℃调修时其显微组织为粗大的多边形块状铁素体和珠光体,已完全没有未经调修的母材呈带状分布的轧制特征且晶粒有所长大,故合适的热调修温度为700~800℃,不宜超过1 000℃。