Al-Zn-Mg-Zr高强度铝合金超塑性的研究(Ⅲ)——冷变形度的影响

已掌握冷变形度与超塑性力学特性的关系,当总变形量足够时,采用40％以上冷变形度均能获得较佳超塑性。本文还测定了38％和80％两种冷变形度下不同应变速率的m值,观察了550℃保温1小时后水冷的各种冷变形度状态的显微组织。     

Al-Zn-Mg-Zr高强度铝合金超塑性的研究(Ⅰ)——制取工艺、超塑性力学特性及显微组织

已掌握试验合金超塑性板材的制取工艺,获得平均晶粒大小为7.78μm截长的细晶。该板材的超塑性力学特性系统试验表明,于550℃ε_0=(3.3～6.6)×10~(-1)分~(-1)范围拉伸变形,能获得δ=890～1050％、m≥0.4的较佳超塑性。超塑性变形后断裂试样的显微解析揭示,断裂处附近不仅晶粒粗大(>20μm)而且有密集孔洞,孔洞大小相当于一个粗大晶粒,试验合金系孔洞敏感材料。     

含锑超塑性铝合金及其生产工艺

过去，已在多种铝合金材料中发现了超塑性现象，但其大多数尚未达到工业实用的要求，因而期待着开发更实用的超塑性铝合金，以满足整体成形大型复杂制品的需要。     

Al-Zn-Mg-Zr高强度铝合金超塑性的研究(Ⅱ)——超塑性变形过程中显微组织的变化

系统研究了Al-Zn-Mg-Zr合金超塑性变形过程中热长大、变形量和应变速率对显微组织的影响。文中示有晶粒大小、孔洞大小及其体积百分数与所示参数间定量分析结果,还列出其显微组织照片,并据此讨论了试验合金能在较快应变连率下呈现较佳超塑性的原因,有助于进一步认识和控制超塑性变形力学行为。     

ZnAl_(5-0.03)合金超塑性的研究(Ⅱ)——变形制度的影响

本文研究了热轧和温轧条件下变形量与超塑性能间的关系,示有系统数据,能为该合金的工业生产提供多种有效生产工艺,包括厚板的生产。经试验证实,轧态的超塑性能优于退火态,因此工业生产无需后续热处理,能有效地节约能源,缩短生产周期,提高生产率。     

稀土在铝合金常规供应态,动态超塑性中的作用分析

本文初步研究分析了冷却方式，稀土加入量和不同种类稀土对铝合金晶粒细化及动态超塑性的影响。     

超塑性和超塑性成型刍议

文章介绍了超塑性的概念、发展沿革及超塑性变形的机理，综述了目前常用的几种超塑性成型工艺，对这一工艺在一些领域的应用情况也作了简单介绍。     

Al-Zn-Mg-Zr高强度铝合金超塑性的研究(Ⅳ)——合金的强化处理

已获得合金的有效强化规范,即460℃淬火160℃2小时时效。热差分析和机械性能试验表明,本合金对淬火过烧温度不甚灵敏,有利于工业生产的控制。本文还对工艺过程几种不同状态进行了机械性能的比较。     

大晶粒超塑性变形机理的研究

本文通过对供应状态铝锰β-黄铜超塑性的系统研究,探讨了其在大晶粒组织条件下的超塑性变形机理;应用刻痕实验和金相组织观察方法,发现了大量亚晶界和亚晶界的运动。根据实验结果分析和理论计算提出了亚晶界的移动和滑动是大晶粒超塑性变形的主导机制,由测量得知晶界滑动变形对总变形的贡献仅为～10％,这说明晶界滑动是调节机制。     

LC4铝合金晶粒的超细化处理研究

对LC4铝合金常规热轧板材进行了由470℃固溶处理2小时水淬+400℃8小时过时效+210℃压下量为90％的温轧+510或470℃1/2小时再结晶退火等工序组成的晶粒超细化处理,制得了平均晶粒直径小于7.0μm,厚1.5mm的薄板。上述晶粒超细化处理工艺参数中,过时效的温度和时间、温轧压下量和再结晶退火温度是通过四因素二水平的正交试验优选出的。取自该超细晶粒薄板的拉伸试样,在505℃和6.66×10~(-4)S~(-1)的初始应变速率条件下拉伸时,获得了0.5的m值和500％的延伸率,显示了良好的超塑性。     

含Sc铝镁合金的超塑变形机制

采用透射电镜研究了含微量Ｓｃ元素的ＡｌＭｇ合金在超塑变形过程中的显微组织和位错行为。结果表明：合金在超塑变形过程中发生了四个连续过程：①动态再结晶；②晶界向晶内激发位错；③位错在晶内密集并且受到第二相Ａｌ３Ｓｃ质点的阻碍作用，同时通过攀移越过晶内弥散分布的Ａｌ３Ｓｃ粒子；④位错向晶界运动并在晶界处消失。动态再结晶是合金在超塑变形中存在的组织效应，起到了细化晶粒，诱发微细晶超塑性的作用。该合金超塑变形的主要机制为晶界滑动伴随晶内位错运动     

晶界在超塑性变形中的作用

超塑性材料所具有的微细晶粒组织,意味着材料的单位体积内存在着大量的晶界。本文结合作者及其合作者近几年来所进行的研究工作,详细地论述了晶界在超塑性变形中所起的重要作用。     

WSTi3515S阻燃钛合金超塑性变形行为及本构关系研究

通过电子万能试验机对具有粗大晶粒的β型WSTi3515S阻燃钛合金进行了超塑性拉伸试验,分析了热力学参数对超塑性能及力学行为的影响,建立了该合金超塑性本构关系。结果表明:WSTi3515S阻燃钛合金可在较宽的温度范围及应变速率区间内(800～920℃,0. 000 5～0. 01 s~(-1))实现超塑性;且在高温低应变速率条件下超塑性能良好,最大延伸率可达556%。与细晶超塑性不同,WSTi3515S合金在超塑性拉伸过程中,稳态变形阶段很短甚至不出现,变形主要集中在准稳态变形阶段,且准稳态变形阶段越长,获得延伸率越大。基于Arrhenius方程建立的本构方程精度不高,而由逐步回归法构建的本构方程误差值基本在5%以内。     

锻造加热温度和变形量对TC18合金性能的影响

通过TC18不同锻造加热温度、不同锻造变形量的锻造试验,研究了TC18合金性能随锻造加热温度和变形量变化的规律,得出如下结论：为获得良好的拉伸性能和冲击韧性,TC18合金应采取近β锻造,锻造加热温度应控制在Tβ~（Tβ＋30）℃范围内,同时锻造变形量应控制在55%~70%。     

镁合金表面激光电弧复合熔覆 5556 铝合金工艺研究

铝合金熔覆是轻量化镁合金表面涂层防护的重要方法。 本研究使用 AZ80A 镁合金作为基材, 使用 5556 铝 合金作为熔覆合金, 并使用激光电弧复合熔覆进行了铝合金熔覆层制备。 对熔覆层组织进行了分析, 重点研究了 激光摆动对熔覆层品质的影响。 结果表明, 当激光无摆动时, 熔覆层宽度有限, 无法正常形成各道次熔覆层的有 效搭接, 且缺陷较多。 在增加激光摆幅的情况下, 激光加热能量会更均匀地在镁合金基材表面分散, 有效增加了 熔宽, 提升了各道次熔覆层的搭接率, 促进内部缺陷更少、 品质更高的连续熔覆层的形成。     

TiAl基合金超塑性变形中的位错运动

研究了结晶Ｔｉ－３３Ａｌ－３Ｃｒ－０．５Ｍｏ合金在超塑性变形过程中的位错运动。透射电镜分析结果表明，超塑性变形时，合金中存在大量位错运动，在晶界附近和晶粒内形成了位错网，并在晶界上出现位错塞积。大多数位错是从晶界及α２相粒子处发射出来的。     

Cu-Cr-Zr合金热变形行为

在Gleeble-1500D热模拟试验机上,采用高温等温压缩试验,在变形温度650~850℃、应变速率0.001~10 s~(-1)和总压缩应变量50%的条件下,对Cu-Cr-Zr合金的流变应力行为进行研究.通过应力-应变曲线和显微组织图分析了合金在不同应变速率、不同应变温度下的变化规律.结果表明:应变速率和变形温度对合金再结晶影响较大,变形温度越高,合金越容易发生动态再结晶;应变速率越小,合金也同样容易发生动态再结晶,并且对应的峰值应力也越小.从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了该合金热压缩变形时的热变形激活能Q和流变应力方程.研究分析Cu-Cr-Zr合金的热加工性能,可为生产实践提供理论指导与借鉴.     

Ti-12Co-5Al合金高速低温超塑变形

采用合适的冶炼及形变热处理工艺获得了具有x-Ti+Ti₂Co金属间化合物双相超细组织的Ti-12Co-5Al合金板材。该合金呈现出优异的高速低温超塑性,在700℃的较低温度和3×10^-2s^-1的高应变速率条件下获得了延伸率为1550%的超塑性。微观组织研究表明,超塑变形促进了Ti₂Co粒子的长大和形状变化,且在延伸率达500%时试样中仍无孔洞产生。