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通过焊接热模拟并结合有限元数值模拟,对X80环焊缝同一区域进行多次返修模拟,研究不同次数返修后环焊缝的微观组织、韧性、硬度和承压能力的变化。结果表明,不同返修次数下,焊接接头组织类型未发生变化;多次返修对组织的影响具有叠加效应,焊接热输入的作用使晶粒发生再结晶细化,对韧性具有优化作用;但随着热循环的反复作用,细化后的晶粒又开始长大,并在3次返修后韧性发生劣化;焊缝返修使焊接接头的硬度显著下降并增大了硬度分布的分散性,多次返修能够在首次返修的基础上略微提高接头硬度;在内压条件下,返修后环焊缝的等效应力高值分布在填充焊焊层,且应力随返修次数的增加而增大;1次返修使环焊缝承压能力下降明显,此后随着返修次数增加,承压能力降幅较小。综合考虑强韧性及承压能力,建议X80管道环焊缝返修次数不超过2次。 相似文献
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复合钢的焊接包括异种钢和同材质钢的焊接,而又具有其本身的焊接特性,因而对复合钢焊接工艺必须认真对待。设计合理的接头形式;正确选用焊接材料、按照合格的焊接工艺评定确定焊接工艺参数;并按合理的焊接顺序进行焊接操作可以较好地保证焊缝质量,形成高质量的焊接接头,对不合格焊缝的返修,其工艺因复合钢的特殊性有与一般焊接焊缝返修不同的要求,负责复合钢焊接的技术人员一定要慎重,同时注意不同阶段无损检测的完整性和严密性。 相似文献
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基于EEMUA 158标准要求,返修焊接工艺与原焊缝不同时需要进行返修焊接工艺评定.针对S355级别结构钢,原始焊缝采用埋弧自动焊工艺,焊接完成后进行外观和无损检测以及碳弧气刨和打磨处理,返修深度为母材壁厚的1/2,返修范围包含原始焊缝和母材,返修工艺使用药芯焊丝气体保护焊,返修完成后进行外观、无损检测,对返修焊缝进行横向拉伸、全焊缝拉伸、冲击试验、宏观腐蚀及硬度测试等相关理化试验,试验结果满足EEMUA 158标准要求,并取得DNV GL的认证. 相似文献
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本文根据A6N01铝合金材料的焊接性,结合复杂截面多孔中空型铝合金车体焊缝分布集中,可达性较差的特点,提出了相应的焊缝返修焊工艺。研究了模拟试件焊接接头的宏观形貌、微观组织。模拟试件焊缝成形良好,焊接接头X射线及超声波探伤合格,返修焊工艺合理,能够满足设计和实际应用的要求。 相似文献
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针对2A14铝合金搅拌摩擦焊(FSW)焊缝背部线状缺陷,设计了4种不同的方案对其进行返修,分析了不同返修方法对焊缝缺陷消除、接头力学性能以及接头组织的影响,研究了其焊缝背部缺陷返修的工艺特性。结果表明,4种方法均可消除未焊透缺陷。直接采用FSW返修可返修4次,但多次返修会造成焊缝减薄,抗拉强度下降,重复搅拌摩擦焊对焊缝组织影响较小;打磨焊缝背部缺陷后,采用TIG焊填料焊缝正面后再进行FSW返修,焊缝无明显减薄,抗拉强度有一定的下降,且2次返修的抗拉强度较一次有明显下降,次数应不超过2次,焊缝中残留的熔焊支状晶降低了返修后的接头性能;打磨后采用TIG焊填料并修平后进行FSW返修,两次返修接头强度未出现降低,熔焊填料的组织能够全部转化为FSW组织;打磨背部缺陷后TIG填料也能消除未焊透缺陷,但出现了明显的气孔甚至裂纹缺陷,强度严重下降,不宜采用。此外,选用较大的尺寸的搅拌头有助于维持焊缝强度。 相似文献
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采用TH500EW-Ⅱ焊丝对Q350EWR1耐候钢进行焊接,并进行相关工艺评定。工艺评定合格后,对其焊接接头进行力学性能测试与微观组织分析。工艺评定结果表明:采用TH500EW-Ⅱ焊丝焊接Q350EWR1耐候钢对接接头,经过3种无损检测方式检测,其焊缝表面及内部无明显缺陷,判定为合格试板;而后,对Q350EWR1耐候钢焊接接头进行拉伸、弯曲、硬度及金相试验,结果表明:对接接头拉伸性能符合标准要求,焊缝的弯曲性能结果较好;焊缝附近热影响区粗晶区的硬度最高,这是因为该区域存在着较多的马氏体及贝氏体不稳定组织,使得该区域成为焊接接头最薄弱部分,需在实际服役过程中注意。 相似文献
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文中主要对电子行业中机箱的冷板结构在钎焊后出现结合强度低的问题进行了失效分析,通过断裂试样的断口形貌的分析得出了焊接工艺是导致其结合强度低的原因,并针对此问题提出了采用分级钎焊的方法对钎焊工艺进行优化,采用Al-Si-Mg-Cu钎料作为第二次钎焊的钎料,并对采用钎焊新工艺的焊接接头的力学性能和微观组织进行了研究,发现采用新的焊接工艺的接头微观组织结合良好,其接头的抗剪强度从39 MPa提高到52MPa。焊接接头主要断裂在钎缝中,钎料对母材润湿良好,解决了结合强度低的问题。 相似文献
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主要探讨铸造TC4合金电子束焊接工艺。为了获得良好的铸造TC4合金电子束焊接接头,作者对焊缝形貌,微观组织和接头拉伸性能进行研究。结果表明:通过调节焊接电流和焊接速度可以获得电子束焊双面成型工艺,但是对于厚板却很难获得双面成形的焊缝形状,经X射线检测焊缝内部质量,能满足检验标准;铸造钛合金电子束焊接接头微观组织构成的母材由板条状α相和β相组成,焊缝区域由针状马氏体组成,热影响区由细针状马氏体、板条状α相和β相组成;铸造TC4电子束焊接接头拉伸性能与母材相当,因此可以通过改善母材的组织成分和显微组织来提高其焊接接头的拉伸强度。冲击试验表明应力集中系数对吸收功有很大的影响。 相似文献
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采用钨极氩弧焊工艺焊接TC6钛合金,并进行焊前预热和焊后真空热处理,对获得的焊接接头进行了气密性和无损检测,以及X射线衍射试验,分析了焊缝区、热影响区的显微组织和接头性能。结果表明:采用焊前预热和焊后真空热处理工艺得到的焊接接头满足使用性能的要求,在焊接接头的焊缝金属中有少量的针状α′,并形成了编织状的α组织,热影响区为α+β双相组织,同时在焊接接头中产生了少量脆性Al3Ti相。 相似文献
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主要探讨铸造TC4合金电子束焊接工艺。为了获得良好的铸造TC4合金电子束焊接接头,作者对焊缝形貌,微观组织和接头拉伸性能进行研究。结果表明:通过调节焊接电流和焊接速度可以获得电子束焊双面成型工艺,但是对于厚板却很难获得双面成形的焊缝形状,经X射线检测焊缝内部质量,能满足检验标准;铸造钛合金电子束焊接接头微观组织构成的母材由板条状α相和β相组成,焊缝区域由针状马氏体组成,热影响区由细针状马氏体、板条状α相和β相组成;铸造TC4电子束焊接接头拉伸性能与母材相当,因此可以通过改善母材的组织成分和显微组织来提高其焊接接头的拉伸强度。冲击试验表明应力集中系数对吸收功有很大的影响。 相似文献
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文中介绍了材料为A350 LF2的液化天然气卸料臂焊接接头多处位置在使用后出现损坏、失效问题的失效分析过程。通过金相分析、扫描电镜、化学成分和力学分析对其进行检测分析,结果表明:焊缝焊接质量满足WPS WLS 0089 Fillet中规定的ASME IX—2021标准要求;失效件的母材和焊缝化学成分、拉伸性能均满足EN 10225-2—2004要求;焊接接头的金相组织未见异常;微观断口分析在裂纹启裂和扩展的不同位置均发现大量连续分布的韧窝,体现出典型的塑性断裂特征,判定失效基本原因是焊缝发生局部塑性破坏,承受超过极限设计工况的载荷导致拉伸过载失效。 相似文献
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对深海试验装置930压力筒的主体材料20MnMoNb锻件进行焊接性分析,针对530 mm超厚锻件试板的焊接结构,制定合适的焊接工艺方案,预防焊接缺陷的产生。采用窄间隙埋弧焊焊接试板,试板经焊后热处理后进行无损检测和力学性能检测,检测结果均符合设计要求,焊缝一次合格,完成了焊接工艺评定,为930压力筒的制造奠定了坚实的基础。对焊缝进行微观组织分析,发现其中有细小的针状铁素体析出,细化了粗大的晶粒,这对焊接接头的力学性能有一定的改善作用。本次焊接工艺评定的完成,对超壁厚焊接结构的问题解决提出了新的思路。 相似文献