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分析了全钢载重子午线轮胎各种气泡的产生原因,并提出了解决措施。如三角胶端点不能太厚.三角胶挤出时需控制好温度和速度;宜选用两辊或型辊挤出法制备内衬层和密封胶层的复合件;成型风压需控制在0.6MPa以上;成型胎坯的停放时间应稍长。 相似文献
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分析全钢载重子午线轮胎胶边的产生原因,并提出相应解决措施。除了模具加工精度差外,胎坯材料过多、胎坯周长过大、硫化机合模力偏小、模具装配与润滑保养不到位、硫化机水平度和对中度不好、钢菱圈变形和损伤、硫化定型压力过大、胶囊形状与胎坯形状不匹配等均会造成轮胎胶边,通过采取合理调整胎坯大小和周长、选择适当的合模力、合理设计模具分型面以及模具装配作业符合要求等措施,全钢载重子午线轮胎胶边明显减少。 相似文献
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分析全钢载重子午线轮胎与设备相关的硫化工艺缺陷(钢丝圈变形、胶边及胎肩和胎侧缺胶)产生原因,并提出相应解决措施:修理或更换硫化机胶囊介质管路上关不严的气动阀门,关闭抽真空动力水与真空泵管路之间的球阀、更换电磁阀、改变机械阀或该阀限位位置;检查、更换用错的钢菱圈或调节机械手使其对中,检查胎冠、胎侧尺寸及模具装配;防止水或蒸汽喷溅到模具和胎坯上,保持排气孔通畅。采取以上措施后,产品综合合格率上升了6.25%,废品率下降了1.2%,次品率下降了0.47%。 相似文献
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分析全钢载重子午线轮胎三复合胎侧挤出问题产生的原因,并提出相应的解决措施。通过改进预口型和口型板设计、调整胶料配方和优化胎侧挤出工艺,有效解决了胎侧复合面形状异常、尺寸不稳定以及胎侧麻面等问题,提高了轮胎质量和生产效率。 相似文献
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全钢载重子午线轮胎全息气泡原因分析及解决措施 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍全钢载重子午线轮胎全息气泡的类型,对其产生原因进行分析,并提出解决措施。全息气泡主要分为冠部和肩部气泡,通过采取严格控制半成品部件尺寸和气孔率、确保半成品的粘合性能、合理设置后压辊形状和轨迹、合理设定硫化时间和温度以及定期检查硫化管路等措施,使全钢载重子午线轮胎全息气泡不合格率从0.8%降至0.2%以下。 相似文献
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介绍了全钢载重子午线轮胎的生产状况和技术水平,并分析了其市场发展前景。目前国内轮胎企业纷纷投资建设全钢载重子午线轮胎项目,在5—10年内全钢载重子午线轮胎市场前景都会比较好。国内消化吸收并创新形成具有自主知识产权的全钢载重子午线轮胎生产技术达到国外90年代末水平。 相似文献
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分析了引起全钢载重子午线轮胎(简称全钢胎)生产中几个常见质量问题可能的原因,并提出了相应的解决措施。常见的全钢胎半成品质量问题:混炼胶焦烧和压延帘布或胶片喷霜,主要由于混炼胶硬度大、门尼粘度高及不溶性硫黄转化为可溶性硫黄所致,应在配方中适当增大增塑剂、分散剂、防焦剂的用量并尽可能降低温升和缩短加工时间;常见的全钢胎成品质量缺陷:脱层和胎里露线,主要由于半成品复合部件有气泡、半成品部件带水、硫化程度不足及装模时胶囊未充分伸展所致,应严格控制工艺操作条件并稳定生产。 相似文献
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介绍8R22.5全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径931 mm,断面宽200 mm,行驶面宽度158 mm,行驶面弧度高5.095 mm,胎圈着合直径567 mm,胎圈着合宽度165.5 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)0.886,花纹深度15 mm,花纹饱和度72.2%,花纹周节数63。施工设计:胎面由胎面胶、基部胶和缓冲胶片组成,1~#和2~#带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,3~#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,胎体采用3+9+15×0.175+0.15NT钢丝帘线,采用一次法成型机成型、蒸锅式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均达到相应设计和国家标准要求,高速性能达到企业标准要求。 相似文献