NaF-AlF_3系熔体中冰晶石解离平衡的研究

本文提出NaF-AlF_3熔体中冰晶石解离的新模式,即冰晶石的分解反应是逐级进行的,分解产物中不仅有NaF和NaAlF_4,还有Na_2AlF_5和AlF_3,在1298K时,冰晶石的分解率为46％,逐级解离常数为k_1=1.56×10~(-1),k_2=5.32×10~(-1),k_3=4.91×10~(-2),计算了NaF-AlF_3熔体中各组分的摩尔分数,得到逐级解离的反应热以及AlF_3(s)在1298K时的熔化热是108.24kJmol~(-1),并计算了AlF_3(s)在NaF(1)中的混合热力学性质的数据。讨论了NaF-AlF_3熔体中各级络合离子的相对量与熔体中游离F~-含量之间关系。计算结果表明本文提出的冰晶石的离解模式在理解和解释NaF-AlF_3熔体结构及其热力学性质方面是较为合理的     

控制电位氯气浸出高冰镍动力学研究

研究了60—100℃的温度范围内在CuCl_2-NaCl体系中控制电位氯气浸出高冰镍的动力学。实验结果表明,该浸出过程很近似地符合有副反应或中间产物对主反应速率过程产生影响的数学模型。实验研究了反应温度、初始铜离子浓度、浸出电位、颗粒粒径等因素对浸出过程的影响,发现一定浸出电位下,浸出速率主要取决于反应温度和溶液初始铜离子浓度。反应的表观活化能为93.34kJ/mol,表明浸出反应速度是由化学反应控制。用电化学机理能较好地解释浸出过程反应机理。     

连四硫酸根选择电极的研制及在铀工艺中的应用

叙述了PVC膜连四硫酸根选择电极的研制方法,该电极活性物质为季铵盐。膜的最佳组份为2％(W/W)三庚基十二烷基碘化铵(THDDA),68％邻苯二甲酸二(2-乙基已)酯(DEHP)和30％PVC。电极响应S_4O_6~(2-)的线性范围为1×10~(-5)—1×10~(-1)mol/L,检测限为1×10~(-6)mol/L。在pH4.5至10,其电位值不受pH的影响。该电极对不同阴离子的选择性系数为S_2O_6~(2-)4.4×10~(-3),S_3O_6~(2-)1.4×10~(-1),SO_4~(2-)、S_2O~(2-)和SO_3~(2-)10~(-5)。可用S_4O_6~(2-)PVC离子选择电极直接测定铀矿石碱浸液中S_4O_6~(2-)含量。S_4O_6~(2-)的检测限为10mg/L,相对标准偏差为±10％。     

文摘与简讯

用皂类浮选法分离铝矾土与赤铁矿以C_(6-12)脂肪酸皂为捕收剂,研究了人工Al_2O_3与赤铁矿和天然赤铁矿的浮选,以便从赤铁矿中分离Al_1O_3。使用辛酸盐,以KF为Al_2O_3的抑制剂,从人工赤铁矿中分选Al_2O_3是可能的。在PH5.5—6.5条件下,当使用2×10~(-3)M(2.3公斤/吨矿石)的KF和7×10~(-5)1×10~(-4)M(0.2—0.3公     

极谱催化波测定痕量钴-二氮菲-硫脲-四乙基碘化铵体系

钴在1×10~(-6)M二氮菲-2×10~(-3)M硫脲-6×10~(-4)M四乙基碘化铵介质(NH_4OHNH_4Cl缓冲液,pH9.3)中产生灵敏的催化波。峰电位为-1.65伏(VS.S.C.E.),检测下限为5×10~(11)M。钴的浓度在1×10~(10)-1.3×10~8M范围内与峰高呈线性关系。本法灵敏度高,选择性好、操作简便。已用于直接测定锌精矿、锌电解液和废水中痕量钴。     

利用三角形外接圆图解计算后方交会和一次寻找被埋藏觇标的一种方法

在计算后方交会时,一般要先画一个较符合实际情况的草图,以便于分析和计算。过去接触到的一些计算后方交会的方法,是较难理解的。例如,用tg(1/2)(γ+δ)×ctg(θ+45°)=tg(1/2)(γ-δ)·tgθ=(S_(AC)·sinβ)/(S_(BC)·sinα)时,辅助角θ的引入和讨论,对公式的推导费解。特别是对初学者来说,就更困难些。现在,就我们使用的一种图解、计算方法介绍如下,供参考。     

D418螯合树脂对铟(Ⅲ)的吸附性能及机理研究

研究了D418螯合树脂在NaOAc-HOAc缓冲溶液中对In~(3+)的吸附性能与机理,结果表明,D418树脂在不同温度下吸附In~(3+)的表观吸附速率常数分别为k_(293K)=2.07×10~(-4)s~(-1),k_(313K)=3.49×10~(-4)s~(-1),k_(393K)=1.42×10~(-3)s~(-1),表观吸附活化能Ea=38.84 k J·mol~(-1);树脂吸附In~(3+)热力参数△H=96.27 k J·mol~(-1),△S=349.19 J·(mol·K)~(-1),△G_(298K)=-6.04 k J·mol~(-1);吸附过程能较好地遵循Langmuir等温吸附规律。采用红外光谱方法探讨了吸附机理,结果表明,D418树脂功能基氨基和磷酸根与In~(3+)形成了配位键。     

陀螺定向最佳观测顺序的讨论

现行《煤矿测量试行规程》(以下简称<规程>)中规定:陀螺定向的观测顺序应为:3(测前地面测定仪器常数次数)——2(井下测定陀螺方位次数)——3(测后地面测定仪器常数次数)。其定向精度用下式评定 m_α=√((m_Δ~2)/(n_Δ))+((m_t~2)/(n_t)))式中 m_Δ=±√([VV]/(n_Δ-1)——陀螺定向时一次测定中误差;     

氨基膦酸树脂吸附镉的性能及机理

研究氨基膦酸树脂对Cd(Ⅱ)的吸附行为。结果表明,pH=5.6时,静态饱和吸附容量为294.5mg/g·树脂,用2.0mol·L~(-1)HCl解吸,一次解吸率为95.2％。等温吸附服从Freundlich经验式,表观吸附速率常数k_(298)=1.35×10~(-5)s~(-1),表观吸附活化能E_a=15.7kJ·mol~(-1),吸附反应的ΔH=19.9kJ·mol~(-1),吸附物中树脂功能基与Cd(Ⅱ)的配位比约为1:1。     

基于正交试验法的某低品位氧化镍矿酸浸试验研究

利用L_(16)(4_5)正交试验研究了低品位氧化镍矿酸浸过程中酸浓度、液固比、浸出时间、浸出温度和搅拌速率对镍浸出率的影响。通过极差分析和方差分析对试验结果进行了分析,结果表明,影响镍浸出率的因素显著性依次为液固比浸出温度硫酸浓度浸出时间搅拌速率。镍的浸出优化条件为液固比为4∶1,浸出温度为100℃,硫酸浓度为5.2 mol/L,浸出时间2.5 h,搅拌速率为250 r/min,在此条件下镍的浸出率可达98.23%。研究可为优化类似镍矿酸浸工艺提供参考。     

缠绕式矿井提升机卷筒筒壳应力分析(续)

四、筒壳的位移计算方程(47)的解为:(第一座标系)W_1=e~(β_1x_1)(A_1cosβ_1x_1 A_2sinβ_1x_1) e~(-β_1x_1)(A_3cosβ_1x_1 A_4sinβ_1x_1) ((?)/k) (62)其中:k=4Dβ_1~4 (63)引进双曲函数:(?)(64)则:W_1=C_1chβ_1x_1cosβ_1x_1     

真空开关管真空度的鉴别

<正> 开关管具有一定的真空度,才能有合格的分断电流能力。一般高压开关管内的真空压力增加到1.333×10~(-2)Pa(1×10~(-4)Torr)以上,低压开关管压力增加到1.333×10~(-1)Pa(1×10~(-3)Torr)以上时,开关管将丧失分断能力,即丧失真空寿命。开关管是否具有有效的真空度,要定期进行检验,这同油开关要定期做油质化验一样。每个开关管都有不同的有效真空寿命。真空开关不论使用还是贮存,时刻都在减少其真空寿命,因此     

DLK-1型电动铲运机

<正> (一)主要技术参数外形尺寸 (长×宽×高): 8.75×2.2×1.8米铲斗容积:2米~3最大牵引力:8.4吨电机型号:JO_2-92-4(或JO_2-93-4)电机功率:75千瓦(或100千瓦)传动方式:液力机械式传动电压:380伏电缆(长度120～150米):VC3×35+1×10运行速度: Ⅰ挡:0～5;Ⅱ挡:0～10(公里/小时)轮胎:14.00-24转向角:±40°转弯半径:内侧3.21米;外侧6.14米副变速箱传动化:1:1.494     

基于正交试验法的某低品位氧化镍矿酸浸试验研究北大核心CSCD

利用L_(16)(4_5)正交试验研究了低品位氧化镍矿酸浸过程中酸浓度、液固比、浸出时间、浸出温度和搅拌速率对镍浸出率的影响。通过极差分析和方差分析对试验结果进行了分析,结果表明,影响镍浸出率的因素显著性依次为液固比>浸出温度>硫酸浓度>浸出时间>搅拌速率。镍的浸出优化条件为液固比为4∶1,浸出温度为100℃,硫酸浓度为5.2 mol/L,浸出时间2.5 h,搅拌速率为250 r/min,在此条件下镍的浸出率可达98.23%。研究可为优化类似镍矿酸浸工艺提供参考。     

加硫焙烧黄铜矿的溶浸过程及其动力学分析

从动力学因素分析黄铜矿加硫焙烧焙砂的浸出过程。结果表明,CuS浸出过程动力学符合Arrhenius经验式,反应活化能Ea=12.145kJ/mol,频率因子A=2.51,表面扩散速度为浸出过程的控制环节。反应速率与[Cl-]呈平方关系。浸出过程的动力学方程式为da/dt=AmCuCl2×e-Ea/RT×[Cl-]2。当浸出过程中没有过量的氯离子(Cl-)时,最慢的环节是Cu2Cl2的溶解。浸出反应分CuS(s)+CuCl2(l)→Cu2Cl2(难溶)+S0(s)和Cu2Cl2+2Cl-→2CuCl2-两步。第一步比较慢,第二步则较快。CuCl2-生成自由能-243.3kJ/mol,热力学趋势较大,溶解速度也快。     

石棉摩擦材料的热压成型设备

目前,石棉摩擦制品的热压成型工序是用多层多压模穴的液压机进行的。压模的装、卸、清理和涂油,均用人工在高温(180～215℃)、污染空气的环境下进行。因此,消灭手工操作,实现机械化和自动化是热压成型工艺的当务之急。各种类型石棉制品的成型单位压力是5×10~7至12×10~7牛顿/米~2。目前,在塑料工业中,生产模塑压力为5×10~5～10~6牛顿的小型零件是用转子式自动线进行的。在液压机上模     

修正Q_3叶片马达的试验标准

<正> 现发行的高校课本和生产厂说明书中,Q_3—100叶片油马达的性能(即试验标准)均为P=20公斤力/厘米~2时n>362转/分,M>9.75公斤—米。应改为P=25公斤力/厘米~2时n>344转/分,M>13.1公斤—米。理由是、根据整机性能要求:P=25公斤力/厘米~2时牵引力达9吨,来计算马达扭矩: M=(TR)/(jη)=(9000×0.1845)/(158.5×0.8)=13.1公斤—米式中T:牵引力;R:链轮半径;i:总传动比;η:总传动效率。若每级齿轮传动     

新试剂1-(4-硝基苯基)-3-(2-苯骈咪唑基)-三氮烯的合成及其与汞(Ⅱ)反应的分光光度研究

合成了1—(4—硝基苯基)—3—(2—苯骈咪唑基)—三氮烯(NPBMT)。提出了灵敏的用NPBMT分光光度测定痕量汞的新方法。在Hg(Ⅱ)与NPBMT比为1:2的条件下,2—121μgHg(Ⅱ)/25mL服从比尔定律,表观摩尔吸光系数为2.60×10~5L·mol~(-1)·cm~(-1),加入μg级Hg(Ⅱ)的回收率为98.01—101.3%。受污染的自来水中痕量Hg(Ⅱ)可用本法测定。     

催化示波极谱直接测定电解锰及其净化液中微量钴

试验了钴在丁二胯—盐酸羟胺—亚硝酸钠—柠檬酸铵支持电解质中的催化示波极谱条件,采用加大试剂用量以提高灵敏度,并引入F~-掩蔽锰、铁等干扰元素,从而可直接测定电解锰及其净化液中微量钴。锰钴比可达2×10~6,钴测定下限可达3×10~(-9)M。方法快速,简便,稳定。     

烧结法熟料溶出过程动力学研究

本文研究了烧结法熟料溶出过程的动力学。在选择合适的溶出过程液固比和搅拌速度的情况下,考察了不同温度对熟料溶出过程的影响,给出了熟料溶出动力学模型;对不同温度下的动力学数据进行回归处理,计算出了各个模型参数,得出了动力学方程。结果表明,熟料溶出过程的动力学方程为-dηAl2O3/dτ=8.05×10-2exp(-17.964×103/RT)(1/CAl2O3)1.17(1/CSiO2)0.03,表观活化能为17.96kJ/mol,反应速率由扩散步骤控制。根据求得的动力学方程数值模拟了各影响因素与表观速率(-dη/dτ)之间的关系,模拟结果与实验和生产实际相吻合。