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介绍了动能型回弹仪(又名Q值回弹仪)的原理、特点,以及在上海地区开展混凝土测强曲线研究的试验工作。Q值回弹仪可在任意角度下弹击而不受重力影响,因此无需回弹值弹击角度的修正;由于没有指针滑块,所以不受牵引指针运动的反弹摩擦力影响;测试结果的离散性小,且测强范围大。实验表明,Q值回弹仪的回归方程检测精度高于传统R值回弹仪。动能型Q值回弹仪是未来回弹仪技术发展的方向。 相似文献
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针对Q值回弹仪回弹测强回归曲线的试验课题,介绍了Q值回弹仪的特点和前期进行的一系列试验研究.主要确定了混凝土试块设计强度的范围为10 ~ 110 MPa,试验龄期为14 ~360 d.回弹试验时对混凝土试块的预加压力值为60 kN及其抗压加荷速度;提出了试验龄期前3d必须移进试验室的要求. 相似文献
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分析了新型Q值回弹仪与普通R值回弹仪工作原理的区别及其各自的检测精度;给出了Q值回弹仪与R值回弹仪水平向检测混凝土浇筑侧面及竖直向上检测混凝土浇筑底面2种工况下回弹值间的转换公式,并将转换公式与国内、外相关研究成果进行比较;采用最小二乘法对高强混凝土标准立方体试件的试验数据进行回归拟合,建立了Q值回弹仪检测高强混凝土测强曲线公式,并将该公式的测强曲线与文献中现有测强曲线进行比较。研究结果可供结构混凝土强度质量检测与控制参考。 相似文献
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对公路工程C30~C55混凝土用普通回弹仪和高强回弹仪进行回弹测试,对回弹值数据、碳化深度值及抗压强度值回归拟合,分别建立回弹测强曲线,通过比较回弹曲线的平均相对误差与平均相对标准差,揭示不同回弹仪建立的回弹测强曲线的误差。结果表明,用普通或高强回弹仪得到的回弹测强曲线相对误差和标准差均可满足相关标准中对专用曲线或地方曲线的误差要求,相比之下,由普通回弹仪得到的测强曲线用于推定实际强度大于50 MPa的混凝土时、或用高强回弹仪得到的测强曲线用于推定实际强度低于40 MPa的混凝土时,误差均相对较大。 相似文献
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本文据试验数据,采用最小二乘法回归,分别建立了河北地区Q值回弹仪检测泵送混凝土浇筑侧面和浇筑底面的测强曲线,并给出了统一算式,比较并分析了目前国内各地区Q值回弹仪检测混凝土测强曲线间的差异。研究结果可供结构混凝土强度检测参考。 相似文献
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选取广州地区具有代表性的某商品混凝土生产企业,采用广州地区通用的原材料制作成混凝土试件,并利用4.5J高强回弹仪和5.5J高强回弹仪测试试件的回弹值以及试件在不同龄期的抗压强度.结果表明:通过试验拟合出的测强曲线可适用于该搅拌站生产的应用于实际工程中的高强混凝土,利用4.5J高强回弹仪和5.5J高强回弹仪测得的回弹值与... 相似文献
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以通过采用广州地区工程应用中较常用的混凝土原材料以及配制工艺,配置试验对比所需不同强度等级和养护龄期的高强混凝土试件,并采用回弹仪和压力机检测试件混凝土的回弹值与抗压强度实测值,将所测回弹值进行公式换算得到抗压强度换算值,对数据结果进行拟合以及绘制散点图对比.结果表明:4.5J高强回弹仪对应全国测强曲线公式f?ccu,... 相似文献
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在国外,回弹仪主要用于检验砼质量的均匀性,探测破损或低强度区域,以确定构筑物拆除范围。在我国,由于回弹法的制定和深入研究,仪器标准状态的规定和考虑碳化因素的测强曲线的编制,扩大了仪器的使用范围,现已被广泛用来评定砼抗压强度。但是,只能是测强的一种辅助手段。 相似文献
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介绍了混凝土回弹仪的使用,分析了回弹仪应符合的标准状态要求及应及时进行检定的情况,总结了回弹仪的常规保养措施,并论述了重要的检定指标,从而为回弹仪的使用及检定奠定了基础。 相似文献
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回弹法检测混凝土抗压强度的技术在建筑业迅猛发展的今天成为无损检测技术的基本方法之一。由于现场进行回弹法检测有较多影响因素,检测结果中会产生较大的不准确性。本文在回弹仪使用原理的基础上结合大量现场检测经验及参考文献总结出主要几点影响因素,并提出几点简单的意见为今后提高回弹法在工程检测中的精确度提供参考,有一定的应用前景和经济价值。 相似文献
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自密实混凝土由于掺入了大量的掺合料和外加剂,使其坍落度较大,流动性较好,但在现场采用回弹法检测自密实混凝土的强度时,用现行标准的相关测强曲线不能满足准确测定其实际强度的要求。为此,对在某建筑物抗震加固中采用的自密实混凝土,制定了专用测强曲线。钻芯验证结果表明,该专用测强曲线准确可靠。 相似文献
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This paper aims to study the effect of anisotropy on strengths of several metamorphic rocks of southern(Cine) submassif of Menderes metamorphic massif in southwest Turkey. Four different metamorphic rocks including foliated phyllite, schist, gneiss and marble(calcschist) were selected and examined.Discontinuity surveys were made along lines for each rock and evaluated with DIPS program. L-type Schmidt hammer was applied in the directions parallel and perpendicular to foliation during the field study. Several hand samples and rock blocks were collected during the field study for measurements of dry and saturated densities, dry and saturated unit weights and porosity, and for petrographic analysis and strength determination in laboratory. L-and N-type Schmidt hammers were applied in the directions perpendicular(anisotropy angle of 0°) and parallel(anisotropy angle of 90) to the foliation on selected blocks of phyllite, schist, gneiss and marble(calcschist). The phyllite and schist have higher porosity and lower density values than the other rocks. However, coarse crystalline gneiss and marble(calcschist) have higher rebound values and strengths, and they are classified as strong-very strong rocks. Generally, the rebound values in the direction perpendicular to the foliation are slightly higher than that in the direction parallel to foliation. Rebound values of N-type Schmidt hammer are higher than the L-type values except for phyllite. Sometimes, the rebound values of laboratory and field applications gave different results. This may result from variable local conditions such as minerals differentiation,discontinuities, water content, weathering degree and thickness of foliated structure. 相似文献
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Estimation of uniaxial compressive strength from point load strength,Schmidt hardness and P-wave velocity 总被引:1,自引:0,他引:1
İbrahim Çobanoğlu Sefer Beran Çelik 《Bulletin of Engineering Geology and the Environment》2008,67(4):491-498
Uniaxial compressive strength is considered one of the most important parameters in the characterization of rock material
in rock engineering practice. The study investigated correlations between uniaxial compressive strength and point load index,
P-wave velocity and Schmidt hardness rebound number together with the effects of core diameter size. A total of 150 core samples
at five different diameters (54, 48, 42, 30 and 21 mm) were obtained from sandstone, limestone and cement mortar. Ten saturated
samples at each diameter (length:diameter ratio 2:1) were prepared from each of the three materials. The best correlations
were found between uniaxial compressive strength and point load or Schmidt hammer values. The closest relationship was observed
for the 48 mm diameter cores.
相似文献
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深基坑坑底地基的回弹应力与回弹变形 总被引:3,自引:0,他引:3
某长条形地铁车站深基坑,基坑开挖深度15m,通过设置数个分层回弹磁环,测得回弹变形沿坑底深度方向的分布规律;通过固结回弹试验建立回弹模量与卸荷比关系,得到回弹模量沿坑底深度方向的分布规律;结合以上两种成果,并考虑坑底土承受侧向净土压力的伸长作用,得到回弹应力沿深度方向的分布规律:作用在坑底的反向荷载相当于挖去土的自重,因受坑底土有效自重应力的抵消作用,回弹应力沿深度方向呈线性衰减,坑底土的"残余应力"可以认为就是坑底回弹影响范围内的有效自重应力。用上述确定回弹应力的方法计算另一个新近案例的回弹变形,与实测结果比较接近。 相似文献
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针对大面积基坑开挖回弹工程现象,以传统土体压缩和回弹试验为基础,假定土体压缩和回弹分别服从λ线和k线规律,依靠一维回弹理论模型,推导建立了仅需四个常规参数的总回弹量和分层土回弹量的简化计算方法,且能计算基底以下任何位置的回弹模量,并通过两个大型工程实例对简化计算方法、规范法和残余应力法进行对比分析。中国建筑科学研究院科研实验楼基坑回弹实测数据表明,简化计算方法计算的最终回弹量与实测数据误差仅为4.94%,且回弹量随深度的变化关系也与实测数据吻合较好;上海地铁一号线新客站基坑回弹实例表明,简化计算方法计算结果与实测误差仅为1.48%。上述实测基坑回弹案例证明了该方法计算原理清晰、参数少、计算简单、计算结果误差小,可为类似基坑工程回弹提供理论参考。 相似文献
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基于回弹法全国统一测强曲线和山东省测强曲线在青岛地区使用时误差较大的事实,按照JGJ/T 23-2001<回弹法检测混凝土抗压强度技术规程>中的要求,采用青岛常用的混凝土原材料制作试块,按照技术规程要求进行回弹、碳化深度、试块抗压强度测试,共采集了1 800多组有效数据,根据最小二乘法原理进行了二元指数乘幂混合回归拟合.将回归曲线进行了误差分析并同山东省曲线进行了比对,比对结果表明,青岛测强曲线测试精度较高.通过3个实际工程检测数据验证,青岛曲线满足测试精度要求并可以作为适用于青岛地区回弹法检测混凝土强度的测强曲线. 相似文献