减少碳素工具钢模具淬火变形的方法

一般中小型工厂在处理仅要求局部硬度和表面硬度的模具时,常采用电炉或盐浴炉按常规整体加热淬火的方法。采取这种方法,模具往往达不到外硬内韧、变形量小的要求。例如:我们遇到图1所示的落料模,材料为T10钢,要求刃口部位的硬度为HRC61～62变形量<0.03mm,螺纹通孔不淬火。     

减少轴类零件的弯曲变形

我车间自制滚齿机中心轴(见图)材料为45钢、硬度要求HRC50,加工余量0.3毫米。在75千瓦中温盐浴炉加热,840℃8分钟,170℃碱浴等温淬火,结果弯曲变形1.2～1.7毫米,用热点校直较麻烦。后来在盐浴表面用保温剂覆盖,860℃加热4分钟后断电,     

过饱和食盐水冷却剂

我厂淬火采用过饱和食盐水溶液,这种冷却剂经多年使用性能很稳定,淬火时废品率低,在用于模具淬火时变形小,开裂和软点等现象也可以避免。我们在处理45钢零件时采用780℃淬火,保温和一般盐浴炉加热系数一样计算,这样淬火后硬度可达 HRC 45～50。对其它高碳钢零件可按常规温度,淬火后的硬度和淬入5～15%盐水硬度一样,淬火时水温不要超过     

过饱和食盐水冷却剂

我厂淬火采用过饱和食盐水溶液,这种冷却剂经多年使用性能很稳定,淬火时废品率低,在用于模具淬火时变形小,开裂和软点等现象也可以避免。我们在处理45钢零件时采用780℃淬火,保温和一般盐浴炉加热系数一样计算,这样淬火后硬度可达HRC45～50。对其它高碳钢零件可按常规温     

细长零件热处理变形的控制（二）

三、控制细长零件热处理变形实例 1.更改工艺,减少导轴,通条热处理变形 (1)导轴(φ40mm×1910mm)系化纤纺织机械中的导向零件,材料为GCr15钢,技术要求是:表面耐磨,淬火硬度≥60HRC,表面粗糙度为Ra3.2μm。导轴长径比为L/D=47.75。对于这样的长轴零件,无法采用井式或箱式电炉加热淬火。没有保护气氛时,氧化脱碳严重,就是采用保护气氛,淬火时弯曲量也是非常大的。井式盐浴炉同样不能克服弯曲变形。若采用滚动冷却淬火法(后述),因L/D太大,冷却液的阻力也会使导轴变形。因此,只有选用表面热处理才是可行的办法。其中渗氮处     

氯化钙水溶液淬火介质的应用实验

氯化钙水溶液淬火介质的应用实验哈尔滨潜水电泵厂范庆云Ｔ１０钢是我厂模具经常选用的材料，常因双液淬火操作掌握不好而硬度不够、影响模具的使用寿命。４５＃钢是我厂产品零件大量使用的材料，由于盐水淬火变形大于设计要求，改用碱浴淬火。但碱浴淬火耗能大，对环境有...     

推土机键槽类零件热处理工艺

利用感应加热代替盐浴炉加热,根据变形规律提前预留变形量,解决了推土机上键槽类零件的淬火变形问题,达到了减少环境污染,缩短生产周期,保证产品质量的目的。     

冷轧辊整体快速加热双液淬火工艺

一批材料为9Cr2的冷轧辊,辊身尺寸为φ150mm×236mm,要求辊身淬火处理,表面硬度80～90HS,淬硬层深度10mm,辊身变形量<0.25mm,辊颈硬度32～42HS。由于采用高频感应加热淬火,轧辊易淬裂,淬硬层深度也不够。根据我厂设备情况,决定采用在井式炉中整体快速加热淬火的热处理工艺。     

解决变形与硬度相矛盾的工艺方法

工作键(见附图)是百吨锻压机床重要零件之一,材料为40CrNi,硬度要求HRC52～57,热处理允许变形量——直线度0.8mm。试验和生产表明:该零件采用常规工艺840℃、20号机油淬火,变形量可以在规定值内,但表面硬度则大大低于要求指标;若采用840℃、水油双液淬火,表面硬度虽能达到要求,但变形量又会超差。作者分析认为,矛盾点主要由以下两因素造成:1.截面尺寸较大,采用常规温度加热,油中淬火,表面硬度无法达到要求(一般截面尺寸≤25     

小型轴承外圈的滚筒炉加热淬火

目前,我国轴承行业对轴承外圈采用盐浴炉淬火加热的较多,它存在着变形大、费用高、劳动强度大等弊病。我厂生产的小型、微型轴承,外圈最大直径为φ35mm、壁厚为2mm,外径磨量0.12-0.15mm。过去,我们一直用盐炉加热淬火,操作时虽严格要求,采用专用淬火夹具,但淬火后工件变形仍然很大,椭圆度不合格率高达40％(要求≤0.08mm),且清洗去盐也很麻烦。     

解决小件集束水淬花斑型软点的经验

我厂在生产非标大规格滚子链时,需对直径10～60mm,长度20～100mm的轴、套类零件进行批量淬火,铁丝串扎、集束水淬(用盐浴炉加热),发现零件表面常常产生花斑型软点,软点面积达零件总表面积的1/3～1/2,严重影响了零件的淬火质量。 为解决这个问题,我们进行了分析、试验,排除了保温不足,原材料成分不均等因素。采取控制水温,降低零件加热前的表面粗糙度,改变扎法,零件     

包缝机下刀淬火方法的改进

GN1-1包缝机下刀(图1),材料为T10A,该零件小而薄,极易弯曲变形。我们过去采用低碳钢专用夹具成串压紧,在盐浴炉于790～800℃加热8～10min后,在盐水中淬火冷却(图2)。这个淬火工艺的优点是宽平面方向变形小,易于磨削,但窄平面方向变形大,成     

细长筒形件的淬火冷却方法

活塞是凿岩机上的主要零件,外形尺寸为:φ44mm×574mm,该零件沿轴线方向上有一个直径为12mm的通孔,零件长径比L/D≈13,所以该件属于细长筒形件。零件材料20CrMnMo,热处理技术要求是渗碳淬火后表面硬度58～62HRC,淬火弯曲变形小于0.30mm。我厂在渗碳后淬火时出现如下问题:①淬火时零件孔腔内向上喷油,烟雾较大,如果操作不小心,容易烫伤操作者,甚至引发火灾。②淬火后弯曲变形大于0.30mm,不易校直,影响磨削加工。 1.原因分析 由于零件是细长筒形件,淬火时内脏逐渐进油,而且油量有限,这样在很短的时间内,炽热零件会把内腔的油加热到很高的温度,产生沸腾,沸腾气泡溢出带动热油沿筒内壁向上运动,产生向上     

9SiCr花键心棒淬火工艺

图1所示花键心棒为我厂生产需要加工的一批零件,热处理要求硬度为HRC58～62,齿圈对于两中心孔的圆跳动≤0.30mm。 开始,按照常规热处理工艺,在870±5℃盐浴炉中加热,油冷、再200±10℃箱式电阻炉回火。结果,硬度和变形均符合要求,但在焊接堵头     

C38井下铲运机变速箱零件热处理工艺研究

本文通过C38井下铲运机变速箱零件渗碳淬火实践,论述适当工装、特别是预留量措施、控制碳势、盐炉加热、硝盐浴分级淬火工艺对各种形状复杂零件内在质量和渗碳淬火变形的重要作用及其良好效果。     

仿形轴淬火变形的控制

仿形轴是我厂某产品车削加工夹具中的主要零件,见图,材料为T8钢,要求硬度58～62HRC。在热处理生产中发现,它的淬火变形特别大,一般达到1.2～1.9mm,大大超过外圆磨量而报废。虽然经过多次工艺方法调整(见下表),仍然不能有效地碱少淬火变形。     

复合等温淬火

众所周知,等温淬火的特点是变形小,在同样的硬度条件下冲击韧性比一般的淬火和回火高。但是,等温淬火只适用于小型的合金钢零件(φ5～10毫米),对于断面较大的锻模和碳素工具钢零件说来,由于心部的冷却速度慢,往往不能采用等温淬火。近年来,提出了一种新的淬火方法——复合等温淬火,即将零件加热到     

中碳钢油淬内孔胀大工艺的应用

我厂某产品上有一传动零件——滑轮,材料为45钢,要求硬度HRC44～48。该零件内外形公差要求较严,热处理难度较大。过去我们采用微变形淬火法(即碱浴分级淬火),仍有10～15％的零件变形超差,其变形趋势为收缩,收缩量为0.005～0.01毫米。为此,对收缩超差的零件不得不用钢球挤压胀大的办法加以挽救。此零件虽小,但热处理变形却给我们带来很大麻烦,一度成为关键。     

T10A模具碱浴分级淬火

对T10A冷冲模具的淬火,既要求达到一定的硬度,又要将变形控制在最小范围,还不允许出现裂纹。为达到上述要求,多年来我们对T10A模具采用碱浴分级淬火。本文主要介绍采用83%KOH+8％NaOH+3%KNO_a+3%NaNO_3+3%H_2O做分组淬火剂,对T10A模具进行分级淬火时,工件的组织、硬度及变形等情况。     

薄壁零件利用点焊余热淬火

卧式卷纬机的零件揿手(见附图)是停车的主要零件,使用中头部磨损较大,需要淬火。此零件由2mm厚A3钢板落料成型(件2),头部焊接一块2mm厚45钢板制成的头子(件1),然后淬火、回火、发黑。淬火时,利用小孔串挂在专用挂具上在盐浴炉局部加热淬火,再清除残盐,这样既耗能又费时,费用也较高。我们发现在两件点焊结合时,头部焊接部位温度普遍达到820℃左右,而且比较均匀。根据45钢的相变温度