关于空气压缩机后冷却器流程选择的探讨

对空气压缩机后冷却器流程的选择提出了新见解。文章分析指出,综合空气压降和总传热系数两方面因素,一般情况下,建议将折流板间距与壳体内径的比值(h/D)设置在0.6～0.7之间并选择热空气走壳程的方案；若仅希望冷却器具有较低的空气压降,建议将折流板间距与壳体内径的比值(h/D)设置在大于0.7的范围,并选择热空气走管程的方案。     

塔里木油田东河换热器改造设计探讨

东河换热器为壳程式换热器,承担着东轮线原油进轮南储运站升温的任务,保证外输脱水温度。东河换热器原油含硫是腐蚀的主要原因,通过改造后(原油走管程,蒸汽走壳程)与改造前(原油走壳程,蒸汽走管程)换热器传热系数对比,改造后换热器传热系数提高45%,设备投资费用略有增加,但操作费用大大降低。改造后,根据原油出口的温度调节进口蒸汽量的大小,可以提高蒸汽利用率,避免蒸汽浪费。     

油浆蒸汽发生器的停工吹扫

以催化裂化油浆作热源的蒸汽发生器,油浆走管程,壳程发生蒸汽。以前在停工检修时,由于降温减油不能发生蒸汽则先停脱氧水.当停油浆用蒸汽吹扫油线和发生器管程时,管程残存的油浆就从小浮头或漏了的管子漏入壳程。结果管程吹净了,而不该清扫的壳程却漏入了油浆,也被迫进行清扫,基本年年如此,浪费了人力和物力。1983年5月停工检修时,采取壳程停水后,接     

螺纹管换热器的节能效果

随着炼厂节能的深入,强化传热过程,提高换热器的传热系数问题日益突出。文中介绍了在原油蒸馏装置换热网络中应用螺纹管换热器进行渣油(走壳程)与原油(走管程)的换热,由于螺纹管换热器的管外表面积比同样光管换热器大2.5倍,弥补了管外膜传热系数的不足,强化了传热,根据几个炼厂使用的情况可使总传热系数提高50%以上。螺纹管有较强的抗结垢能力,使用寿命较长,有一定的经济效益。     

渣油加氢裂化未转化油蒸汽发生器传热计算及操作优化

渣油加氢裂化未转化油在温度或流速降低时易发生聚结和沉积而导致换热器堵塞.通过对螺旋板蒸汽发生器进行传热计算,探究工艺参数对油侧出口温度和流速的影响效果.结果表明:螺旋板蒸汽发生器的总传热系数受油侧传热系数的限制;未转化油的出口温度和流速随换热面积余量增大而降低,而随污垢热阻、热负荷、水侧操作压力的增大而提高,在实际操作...     

螺旋扁管换热器的性能及工业应用研究

介绍了螺旋扁管换热器的传热和阻力性能 ,并与光管换热器作了比较。在雷诺数小于 3 0 0 0时螺旋扁管换热器换热系数提高 2～ 3倍 ,在雷诺数更大时也可提高传热系数 5 0 %。但随雷诺数增大 ,管程阻力也迅速增加。工业应用结果表明 ,螺旋扁管换热器总传热系数比普通光管换热器提高 1.7倍 ,或在相同热负荷下节约 63 %的换热面积。由于提高了介质的湍流程度 ,因而可减少换热器结垢。     

计算含蜡原油热输管道总传热系数的新方法

总传热系数是含蜡原油管道设计和运行管理的重要参数之一,其计算应考虑析蜡潜热和沿线参数随温度的变化.本文给出了含蜡原油热输管道总传热系数计算的新方法.模拟计算表明,不考虑析蜡潜热时计算出的总传热系数偏小;进出站温度的准确性对总传热系数计算影响很大,测试时应采用高精度温度传感器测量;自然地温对总传热系数影响较小,建议采用预埋探头的方法进行测试.     

无折流板扭曲扁管热交换器传热与流阻特性试验研究

某无折流板热交换器的换热管采用扭曲扁管,其扭曲扁管截面短长轴比bi／ai=0．6,扭曲比S／de=13．22、扭矩S=230mm。以水为介质,对此无折流板热交换器管、壳程传热和流阻性能进行试验研究,并与光管热交换器进行比较。结果表明,随着雷诺数的增大,扭曲扁管管程传热系数比同型号光管提高32．18％,管程压降也迅速增加;壳程传热系数有所下降,压降也明显降低。     

超声振动对换热器管内传热和压降影响

利用设计的超声振动装置和管壳式换热器模型 ,研究了在不同超声功率作用下 3种换热管的传热和流动性能 ,得到了超声振动对换热器的传热系数及管程压降的影响规律。结果表明 ,由于超声振动产生的空化效应破坏了层流边界层 ,使传热系数明显提高 ,同时降低了管程的压力降。实验还发现超声振动对波纹管的强化传热和降阻效果优于光管。研究结果为波纹管和超声振动的复合强化传热技术在管壳式换热器强化传热中的应用提供了理论基础。     

埋地热油管道总传热系数热平衡法的测定

埋地热油管总总传热系数的大小直接影响到管道的运输成本,特别是随着输量的降低,成本不断增加,效益不断降低。而能耗占成本的５０％,因此节能降耗,提高效益成为当前的首要任务。本文阐述了埋地热油管道总传热系数热平衡法的测定,并结合中洛埋地热油管道总传热系统热平衡法的测试实例说明热平衡法的可行性和必要性。