铝合金表面激光熔覆稀土CeO_2+Ni60组织及摩擦磨损性能

为了提高铝合金材料的表面性能,使其具有较高的硬度和耐磨性,利用激光熔覆技术在6063铝合金表面制备了添加稀土氧化物CeO2的Ni60合金熔覆层。分析了激光熔覆CeO2+Ni60熔覆层的宏观形貌、显微组织及硬度,研究了其摩擦磨损性能,并与未添加稀土的Ni60合金熔覆层和铝合金基体进行了对比研究。结果表明,加入2%CeO2可降低Ni60熔覆层表面起伏,获得较好的熔覆层宏观形貌,同时有效地减少Ni60熔覆层中的裂纹、孔洞和夹杂物,促进晶粒细化,提高熔覆层的组织均匀性;添加2%CeO2的Ni60熔覆层比未加稀土的Ni60熔覆层组织更加均匀,晶粒较细小,气孔等组织缺陷更少,熔覆质量较好;在相同深度位置的显微硬度,2%CeO2+Ni60熔覆层明显高于Ni60熔覆层,2%CeO2+Ni60熔覆层最高硬度可达HV0.051180,是6063铝合金基体平均硬度的8.4倍;在相同磨粒磨损条件下,2%CeO2+Ni60熔覆层试样的耐磨性是铝合金基体的7.1倍,是Ni60熔覆层试样的1.6倍;激光熔覆Ni60可以显著降低铝合金表面摩擦系数,而添加稀土元素Ce能提高Ni60熔覆层的摩擦系数稳定性,从而改善耐磨性能。     

固溶处理后7055铝合金的摩擦磨损性能研究

运用高温预析出、单级及双级固溶等方法分别对7055铝合金进行固溶处理,测定运用不同处理方法后试样的硬度及运用不同目数砂纸打磨所得试样的粗糙程度。选择GCr15钢球作为对偶件,在专用机具协助下分析试样的摩擦性能、磨痕外观形貌,解读铝合金的磨损机制。统计并比较结果,发现基于双级固溶处理工艺处理后试样的综合性能最好,硬度值最高,表层粗糙度及摩擦因数对应值均实现最小,试样表层越粗糙,铝合金干摩擦过程中越容易发生黏着、磨料及表面疲劳磨损问题。     

Er和Ce对铸造ZL101A铝合金组织与力学性能的作用对比研究

在ZL101A铝合金中分别加入稀土元素Er和Ce,比较加入两种稀土后合金的组织和力学性能方面的差异。结果表明：在α-Al和共晶Si方面,Er的细化作用明显优于Ce,加入Er可在ZL101A铝合金中形成更加细小和弥散分布的稀土化合物相,使合金的力学性能有较大程度的提高,其ZL101A (Er)合金的抗拉强度达到188 MPa,伸长率是6.7%,高于ZL101A (Ce)合金。     

混合稀土(La,Ce)对7A04铝合金组织与性能的影响

采用铸造的方法制备了La/Ce配比不同及含量不同的7A04铝合金,通过光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射分析、显微硬度和耐腐蚀性能测试等手段,研究了混合稀土(La, Ce)配比不同及含量不同对7A04铝合金组织和性能的影响。结果表明,添加一定量的混合稀土后,7A04铝合金主要由α-Al基体、MgZn₂和Al₂Cu第二相、Al₈Cu₄(LaCe)和Al₃(LaCe)稀土相所组成,其中稀土相主要呈块状和骨骼状分布于晶界处,有效抑制了晶粒的生长,铝合金晶粒得到明显细化;铝合金的显微硬度和耐腐蚀性能均随稀土含量的增加呈先增大后减小的变化趋势,在La/Ce配比为7∶3、含量为0.8%时铝合金的硬度值最大为225 HV0.3,相对未添加稀土的铝合金硬度提高了31%;在La/Ce配比为5∶5、含量为0.5%时铝合金的腐蚀速率和腐蚀电流密度值最低,容抗弧半径最大,其耐腐性能最好。     

半固态法制备A390高硅铝合金干摩擦磨损性能研究

采用传统铸造技术和半固态过流冷却技术分别制备了A390铝合金铸棒。在MVF-1A摩擦磨损试验机上研究了显微组织、外加载荷和温度对A390铝合金干滑动摩擦磨损性能的影响,对磨环材料为45^#钢。采用SEM对A390铝合金磨损面形貌进行了分析。结果表明：相同载荷和温度下,经半固态处理的A390铝合金材料耐磨性能更优异。随着外加载荷的增加,A390的摩擦系数和磨损率呈现先降低和增加的趋势;载荷为80 N时,A390的摩擦系数最稳定,磨损率最小。A390的摩擦系数和磨损率对温度变化较敏感,在100℃以下,磨损率变化较小,以磨粒磨损机制为主;当温度超过100℃时,摩擦系数波动明显,磨损面塑性变形严重,此时同时发生磨粒磨损和粘着磨损。     

Cu/Mo_5Si_(3p)复合材料的摩擦磨损性能研究

采用销—盘式摩擦磨损试验机研究了液相烧结制备Mo5Si3颗粒弥散强化铜合金在滑动干摩擦条件下的摩擦磨损行为。结果表明:Cu/Mo5Si3p复合材料具有优良的摩擦磨损性能。随着Mo5Si3含量的增加Cu/Mo5Si3p复合材料的硬度增加,摩擦系数和磨损失重量降低。Mo5Si3含量低时,Cu/Mo5Si3p复合材料的磨损机制为犁沟变形和粘着磨损为主,而Mo5Si3含量高时则为犁沟变形磨损为主。     

富稀土合金添加对烧结(MM,PrNd)-Fe-B微观组织和磁性能的影响北大核心

本文采用粉末冶金工艺制备了含有混合稀土的烧结(MM,PrNd)-Fe-B磁体,并研究了富稀土合金添加对磁体微观组织和磁性能的影响。未添加富稀土合金的MM_(7)(PrNd)_(24)Fe_(74.99)B_(1.01)磁体晶界相中存在La、Ce元素聚集现象,添加6%的(PrNd)_(41)Fe_(57.99)B_(1.01)富稀土合金能够部分消除这种聚集现象,同时矫顽力从11.15 kOe提高至11.98 kOe。微观分析表明,添加富稀土合金后,磁体具有双主相结构。晶界中的La、Ce会置换(PrNd)(2)Fe_(14)B主相中Pr、Nd元素,同时Pr、Nd会置换(MM,PrNd)(2)Fe_(14)B主相中La、Ce元素。晶界中La、Ce元素的均匀分布和双主相结构有助于提升磁体的矫顽力。     

Ca(OH)_2-NaOH分解混合稀土精矿的研究

采用TG-DTA热分析技术研究Ca(OH)2-NaOH体系分解混合稀土精矿的过程。并选择了焙烧温度、Ca(OH)2加入量、NaOH加入量、焙烧时间为影响因素,用二次正交回归实验设计方法研究并获得了矿物分解率受各因素影响的回归方程,实验表明,焙烧温度630℃;Ca(OH)2加入量23%(质量分数);NaOH加入量15%(质量分数);焙烧时间30 min,分解率为98.1%。     

混合稀土(La-Ce)对30MnCrNiMo钢组织与性能的影响

为了改善30MnCrNiMo钢板的综合力学性能,向钢中加入微量混合稀土元素,借助全自动淬火膨胀仪测定钢的相变点,制定了钢的热处理工艺,通过显微组织观察及冲击、拉伸性能测试,研究了含稀土与不含稀土两组试验钢的组织与力学性能。结果表明,加入混合稀土La-Ce后,提高了钢的A_c1、A_c3相变点温度,降低了钢的B_s、B_f相变点温度,提升了钢的贝氏体的显微硬度,改善了回火马氏体组织、细化了奥氏体晶粒,变质了钢中夹杂物,提升了钢的冲击性能和拉伸性能,室温冲击功和-40℃低温冲击功分别提升了16.8%和17.4%,抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别提升了15.2%、4.5%和8.3%。     

载荷和速率对(W,Mo)C/Al2O3/La2O3材料高温摩擦磨损性能的影响

采用热分解法和还原法制备了(W,Mo)C/Al₂O₃/La₂O₃粉末,利用等离子烧结技术在1600℃烧结制备了(W,Mo)C/Al₂O₃/La₂O₃复合陶瓷材料,并测试其力学性能。以Si3N4为对磨件在HT-1000试验机上进行高温摩擦磨损实验,研究材料在600℃时摩擦速率和载荷对摩擦系数以及磨损率的影响,并利用扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)分析微观形貌,探究其磨损机制。实验结果表明,在600℃,7.5 N条件下,随着摩擦速率的增加摩擦系数和磨损率都在减小。当摩擦速率为33.6 m·min^-1时具有最低的摩擦系数和磨损率,分别为0.4和4.21×10^-6mm³·Nm^-1。在600℃,16.8 m·min^-1条件下,随着载荷的增大,摩擦系数和磨损率逐渐增加。在600℃,5.0 N,16.8 m·min...