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文章结合600MW超临界压力变压运行的垂直上升管圈水冷壁的设计实例.进行可行性的论证.论述和分析了水冷壁中质量流速和热负荷、水冷壁的水动力特性、相邻管间允许的工质温差和水冷壁的连接系统等问题.分析和计算表明:设计取用的额定负荷时的质量流速1929kg/m~2s能对水冷壁管起有效的冷却作用.无论是超临界压力或变压运行(系指在50~90%MCR负荷时变压运行),水动力特性是可靠的.超临界压力时没有传热恶化现象发生.运行在亚临界压力时,中辐射上部的偏差管虽可能发生膜态沸腾,但已避开最大热负荷区,最高管壁温度不超过412℃.没有停滞和倒流现象,水力偏差也不大. 相似文献
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水冷壁管外侧即烟火侧的腐蚀一直被认为是缓慢、轻微的破坏,因此长期被忽视。文章分析了几类水冷壁管外部腐蚀情况,并提出相应的预防措施。 相似文献
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据《Электрическиестанции》2 0 0 1年 12月号报道 ,炉膛是锅炉最重要的部分 ,锅炉的经济性和可靠性在很大程度上随它而定。为了控制水冷壁工作的温度条件 ,常常应用辐射测量镶块和温度镶块。与温度镶块不同 ,辐射测量镶块具有内装在管子内表面和外表面的热电偶 ,从而除了管子的温度外还允许测定接收的热流。温度镶块稍微简单一些 ,只在管子外表面设置热电偶并主要应用在锅筒式锅炉中。在这种锅炉中 ,管子内壁温度根据锅炉汽包内饱和压力确定。提出的新系统制造简单、相对便宜 ,能连续监测锅炉炉膛水冷壁温度。新系统允… 相似文献
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以某台1 000MW超超临界塔式锅炉作为研究对象,采用区域法建立了二维小区换热模型,简化了炉内辐射换热与对流换热,对不同锅炉负荷下对流换热量占炉膛高度方向各分区换热量、炉膛总换热量的比例以及沿炉膛宽度方向水冷壁壁温的分布进行了研究,并与实测数据进行了比较.结果表明:水冷壁壁温计算值与试验值的最大偏差率为5.26%,均呈现中间高、两端低的分布趋势;对流换热量最多可使壁温计算值提高16.7K,计算精度提高3.30%;计算所得的水冷壁壁温最高值为523.5℃,未超出材料的允许温度,且有4.8%的安全裕度. 相似文献
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简述循环流化床锅炉现状与发展,归纳炉膛受热面主流防磨措施。以国外某EPC项目为例,从高温再热器泄漏入手,分析原因、总结质量控制要点。采取防磨瓦与梳形导流板相结合的综合治理策略后,对延缓水冷壁磨损、延长机组连续运行时间起到一定作用,也取得了较好的经济效益。 相似文献
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本文介绍1000吨/时亚临界压力UP炉水冷壁流量分配所用节流调节阀改装成节流孔板的试验研究。文中分析了节流孔板调整热偏差的作用及孔板压力降的选取方法。并例举了望亭发电厂的有关试验情况。 相似文献
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通过低压锅炉运行时锅炉炉膛水冷壁管烟气侧硫腐蚀机理的分析,确定在锅炉实际运行中的改善与防止措施,延长锅炉的使用寿命,达到经济运行。 相似文献
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设计和研究蒸汽锅炉炉膛的任务之一是确定最大投射热流q_T~(max)和最大吸收热流q_S~(mmx)。最大投射热流和吸收热流的水准和分布情况将表明整个炉膛热交换的有效性和水冷壁受热面的安全性。炉膛换热计算时q_T~(max)和 相似文献
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克纳泊(Knepper)机组中锅炉的结构及系统克纳泊直流锅炉的压力为235巴,过热和再热温度都是535℃,具有多级式液态排渣炉膛,过热蒸汽出力为1070吨/时,再热蒸汽出力980吨/时,配34万瓩汽轮机组,如图1所示。热值为21000千焦/公斤的煤,经过4台辊筒式磨煤机,送入布置成两层的16只燃烧器中。燃烧器还装有油枪,当磨煤机发生事故时,油枪完全可承担全部负荷。该机组有一再循环系统,专用来启动和在33%以下的低负荷运行。锅炉悬吊在屋顶构架上,并由四周的鳍片管水冷壁来支承。为避免膨胀的差别,悬吊的液态排渣炉膛通过蒸发段管子来支承重量。煤粉制 相似文献
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对2台1 000MW超超临界压力塔式直流锅炉炉膛水冷壁管壁温度和热负荷分布进行了测量和计算,并对不同负荷工况、不同磨煤机投运方式下的热负荷和管壁温度分布规律以及炉膛上部垂直水冷壁的热负荷分布进行了分析.结果表明:1 000MW塔式直流锅炉炉膛热负荷的分布规律与其他四角切圆燃烧锅炉炉膛热负荷的分布规律基本一致.由于在最上层的燃烧器上方布置了燃尽风,对炉内烟气的扰动加强,导致沿管长方向的热负荷在54m标高处波动较大;在燃尽风喷嘴中心线以上,因受到燃尽风进入炉膛的影响,水冷壁热负荷大幅度下降.为了避免炉膛大比热区传热恶化,可以将处于拟临界点附近的水冷壁布置在低热负荷区域. 相似文献