液压压边拉伸模架

当生产较大的圆筒形拉伸件时,有的需要数吨或几十吨的压边力。如果产品规格品种多,板料厚薄不一时,还需要改变压边力。在一般的机械压力机或单动液压机上,只能作无压边拉伸或变薄拉伸,在一般模具结构上加装橡皮、弹黄或气压的压边装置,也只能解决小件的拉伸问题。针对上述情况,我们设计制造了一种以液压源为动力的通用型拉伸模架。这种模架可以用于高压锅、各种锅盖、锅身、盆、盒以及煤     

液压压边装置

拉伸时,若压边力太大,不仅增加拉伸力而且可能引起工件底部破裂;若压边力太小,又容易造成工件底部起皱。设计一种易于调整并且稳定可靠的压边装置是一个重要的技术问题。我厂原来采用橡皮压边(图1),需要大量的橡皮,并且压边力不稳定,     

液压压边装置

拉伸时,若压边力太大,不仅增加拉伸力而且可能引起工件底部破裂;若压边力太小,又容易造成工件底部起皱。设计一种易于调整并且稳定可靠的压边装置是一个重要的技术问题。我厂原来采用橡皮压边(图1),需要大量的橡皮,并且压边力不稳定,试模时工件报废率高。现改装为液压压边(图2),解决了这些问题。液压系统(图3)的工作原理如下:     

橡皮压边装置

在单动压力机上拉伸封头(图1)时原来是使用螺丝卡子压边,劳动强度大,生产效率低。后来我们设计了一种橡皮压边装置(图2),压边力可以凋节,在整个拉伸过程中压边力不变,这样就在单动压力机上实现了双动拉     

橡皮压边装置

在单动压力机上拉伸封头(图1)时原来是使用螺丝卡子压边,劳动强度大,生产效率低。后来我们设计了一种橡皮压边装置(图2),压边力可以调节,在整个拉伸过程中压边力不变,这样就在单动压力机上实现了双动拉伸。工作过程是这样的: 第一步:将板料放在拉伸凹模上,然后把压边圈、橡皮、橡皮压板放在板料上,接着在橡皮压板上放置几个等     

数控拉伸液压垫性能分析

数控液压垫以前主要与液压机配套使用,如今它已成功地在机械压力机上得到运用,并且在使用性能上与以往的纯气式气垫相比,有着许多优良特性。 纯气式气垫虽在机械压力机上广为应用,但由于自身结构的限制,它有着许多不可避免的缺陷。如当滑块撞击气垫时,由于气垫始终被高压气体向上顶起,而不能对滑块的快速下行产生缓冲动作,从而引起强烈的振动,这样就使被拉伸工件周边所受压边力不规则变化。在这种条件下,工件的拉伸质量就会受到影响,容易出现褶皱等现象,所以造成纯气式气垫在下行初始的一段行程内是不能进行拉伸工件的,只有经过一段行程后,冲击减弱时,方可进行工件的拉伸,这样就使气垫的有效拉伸行程减小。再有纯气式气垫的压边力不可调。根据拉伸工艺的需要,压边力应随着气垫拉伸行程的逐渐增加而相应减小,这样工件在拉伸时就不易被拉断。而纯气式气垫的压边力随气缸内气压的上升而上升,力的变化与拉抻工艺需要正好相反,从而使得工件在深拉伸时,容易出现被拉断的情况。另外,由于气垫力的加大,也使压机的有效输出压力减小。     

摩擦压边充液拉深模

炼油设备中的一种深矩形盒制件,如图1所示,曾在双动液压机上用普通拉伸模拉伸成形,制件的危险断面处严重变薄,使用寿命短.目前,改在普通四柱液压机上,用摩擦压边的充液拉伸模,一次拉伸成型,制件的壁厚均匀,延长了使用寿命.模具结构如图2所示.把毛坯置于凹模上面定位后,上模部分下行,压边圈9在弹簧13预压力作用下,将液体密封在凹模型腔内.拉伸时,在拉伸力的作用下,聚胺酯橡胶垫10受到挤压,朝着压边圈孔壁径向扩张而产生摩擦,摩擦力约为压边力,其大小与拉伸力保持一定的比例关系.密封在凹模型腔内的液体因被压缩,压力急剧升高,当压     

普通压床上的双向拉伸模

S195柴油机油箱中有一个双向拉伸工件(如图1),按照以往惯例,在BY-100型四柱万能液压机上生产时,因为压床只有两只液压工作缸,下缸用作拉伸液压垫、提供压边力,上缸提供拉伸力。     

落料拉伸切边模

冲压拉伸工艺,由于坯料计算不够准确、拉伸操作过程压边力大小、润滑状况、模具制造公差以及材料方向性等因素的影响,所以拉伸后冲件高度不能达到要求,还需经车床修边。经改革后,只需要一次拉伸的冲件采用落料拉伸切边模,可以达到尺寸要求,省去车边工序。冲模结构见图1。冲模结构基本上与一般的落料拉伸模相同,所不同之处仅将拉伸凸模改     

在普通冲床上拉伸曲线形零件的简易模具

在普通冲床上拉伸曲线形零件是有一定困难的,如果用拉伸筒形件的模具结构,在大圆角处往往形成皱纹,这主要是由于大部分的毛料没有被压边圈压住,压边力又小而形成的。后来我们将凹模和压边圈的两压边面上加工成波浪形,其它部分完全和筒形拉伸模相同,这样拉伸出的零件就完全达到了图纸要求。     

液压压边拉伸机构

我厂四车间生产S195柴油机水箱,因没有拉伸冲床,水箱组成由两个半边组成一个整体。半边水箱高度100毫米,原先在260吨摩擦压力机上冲压而成。由于压边力是关键,我们曾采用胶垫作压边力,但它存在压边力不     

液压自动压边封头压模

不具备双动油压机的中小型厂家,一般采用图1所示的压边结构模具在单动压机上压制封头。这种方法工效低,劳动强度大,而且经常出现压边力不足、封头起皱或压边力过大封头拉裂的情况。为此我们设计制造了液压自动压边封头压模,使用效果良好,现介绍于下。     

冲压油性能模拟拉伸试验方法研究

建立冲压油性能模拟拉伸试验装置,提出冲压拉伸油拉伸性能的评定指标,包括最大拉伸力、极限拉伸比和坯料未拉破时最大单位压边力,并建立相应的评价方法。采用该评价方法对几种试验油样进行重复性和区分性试验。结果表明,该评价方法可用于评定石油基冲压拉伸油的拉伸性能,且试验方法有着良好的重复性和区分性。     

冲压油模拟拉深试验方法的研究

建立冲压油性能模拟拉伸试验装置,提出冲压拉伸油拉伸性能的评定指标,包括最大拉伸力、极限拉伸比和坯料未拉破时最大单位压边力,并建立相应的评价方法。采用该评价方法对几种试验油样进行重复性和区分性试验。结果表明,该评价方法可用于评定石油基冲压拉伸油的拉伸性能,且试验方法有着良好的重复性和区分性。     

浅析充液拉伸

浅析充液拉伸淮南职工大学闫其凤一、充液拉伸机理充液拉伸的液体是切削液或水，如图１所示。拉伸前，压边圈２的预压力通过毛坯６将液体密封在凹模４的型腔内。拉伸时，凸模３下降使液体产生压力，压力液一方面使压边圈上浮，多余的液体被挤出后储存在容器１内，实现强制...     

引伸工艺的改进

引伸模的使用范围比较广泛。在单件或小批生产的时候,一般是利用曲轴冲床进行引伸工作的;因此模具的压边圈的压边力随着冲床导滑的下降而增加,以致引     

矩形盒曲面压料的变压边力拉深数值模拟分析

运用数值模拟的方法研究了矩形盒曲面压料拉深时,采用随时间及位置变化的压边力对成形性能的影响。分析结果表明曲面整体压料时,渐增式压边力加载相应地可以提高矩形盒成形性,渐减式压边力加载不利于提高成形性。在压边圈直、曲边分块压料,并分别采用不同压边力模式进行组合加载的模拟实验中,直、曲边均采用渐增式压边力加载,在很大程度上提高了矩形盒拉深成形性。     

液动压边机构

由于我国双动压床较少,工厂在压制拉伸件时,为了防止制件起皱,常在模具上加一套压边装置,利用弹簧或橡胶弹力,将毛坯压紧。但这种结构,不仅增加了模具设计制造的工作量,而且压边力大小难以调节,同时压边力又是随拉延行程的变化而变化的,不利于制     

热冲压模具压边与定位装置的设计计算

采用有限元方法研究汽车B柱热冲压过程中压边力对成形质量的影响,当大端区压边力在80~120 kN范围内变化(法兰区压边力恒定为50 kN)时,随着压边力的增加,压应变区域所占的面积比值并没有特别明显的变化,即当大端区压边力的值大到能够控制材料从大端向小端移动以后,增大压边力的值对B柱的成形影响不大;当法兰区压边力在40~80 kN范围内变化(大端区压边力恒定为100 kN)时,压应变区域的大小随着法兰区压边力的增大显著降低,但是当法兰区压边力超过70 kN以后,B柱的侧壁出现了明显的破裂;最终确定汽车B柱大端区压边力为100 kN、法兰区压边力为50 kN。随后,采用曲面定位的方式对汽车B柱的定位装置进行设计,依据B柱毛坯的几何特征及其在重力作用下的初始挠曲线,对6个定位桩的高度和位置进行设计计算。     

压边力对连结法兰盘圆孔翻边成形的影响数值模拟研究

利用Dynaform软件模拟连结法兰盘在圆孔翻边成形过程中起皱、孔口边缘最小厚度以及成形高度随压边力变化的规律。结果显示:按照理论计算的压边力模拟成形时,成形高度较大,起皱严重;增大压边力,没有起皱产生;但是随着压边力的增大,成形高度随之减小,而孔口边缘的最小厚度没有太大变化。