精细陶瓷粉末在日本的市场价格

1 ZrB_2、WC及莫来石(3Al_2O_3·2SlO_2) 纯度高于98％(含C≤0.5％、N≤0.5％、O≤1.5％)、平均粒度为1.5～2.5μm的硼化锆(ZrB_2)粉末,零售价13500日元/kg,批发价12500日元/kg;纯度高于99％(含C≤0.5％、N≤0.5％、O≤0.7％)、平均粒度为3～5μm的硼化锆粉末,零售价11500日元/kg,批发价10500日元/kg。纯度高于99.8％(含游离碳<0.05%、不挥发性残余物NVR<0.002％、Fe<0.003％、Mo<0.002％)、平均粒度小于1μm的硬质合金用碳化钨(WC)粉末,吨级以上售价4400～4500日元/kg;平均粒度为2～4μm的硬质合金用碳化钨粉,吨级以上售价4000～4100日元/kg。平均粒度为1.5μm的高纯度莫耒石(3Al_2O_3·2SiO_2)粉末(含Na_2O等杂质<0.1wt％),售价5000～6000日元/kg。     

白钨矿的生物浸出

<正> 葡萄牙的R.A.Guedes de Carvalho等人在荷兰的《湿法冶金》上报道,业已首次观测到白钨矿的生物浸出。他们采用Tarouca矿的白钨矿,成分为:SiO_2:48.2％;Al_2O_3:18.2％;Fe_2O_3:8.5％;CaO:10.1％;MgO:2.9％;WO_3:2.4％,800℃时烧损5.7％。用三种粒度(-300μm,-600+425μm和-212+150μm)进行试验。     

载体粒度对钯炭催化剂催化活性的影响

利用钯炭催化剂的苯甲酸加氢反应,考察了活性炭载体粒度(<44μm、44~74μm、74~150μm、>150μm对钯炭催化剂催化活性的影响。采用粒度分析法、BET和SEM对其进行表征,并利用加氢反应釜对其催化剂活性进行评价。结果表明:载体粒度>74μm,金属钯负载不均匀,导致催化剂活性下降;载体粒度<44μm,催化剂不易过滤,洗涤过程活性组分容易脱附,导致催化剂活性降低;载体粒度为44~74μm时,催化剂活性最高。     

由氢还原草酸钴和氧化钴制取金属钴粉的物理性能

在400—580℃温度范围内用氢气将草酸钴和氧化钴还原为金属钴粉,研究了原料粒度和还原温度对钴粉粒度、比表面、松装密度和摇实密度的影响,讨论了还原期间在不同原料表面上发生的局部化学反应机理。结果表明,用草酸钴可制得具有费氏粒度0.5μm、BET 比表面400000cm~2/cm~3的极细钴粉,得自草酸钴的钴粉还具有易于研磨的脆性多孔结构。对于形成多孔产物相的固体物质的分解和还原反应,作者推出了产物核心粒度的计算式。D=1.96(V′/V~p)~(1/2)(G/N)~(1/3)=1.96(V′/V~p)~(1/2)·A·e~(-(E_g-E_(?))/(3RT))     

新型三烷基胺萃淋树脂合成及提取分离铼钼研究

阐述了一种新型三烷基胺(N235,R3N,R=C8-C10)萃淋树脂合成方法,研究了N235萃淋树脂对铼(VⅡ)与钼(VⅠ)的提取作用,并通过等摩尔量系列法和斜率法对N235萃淋树脂提取铼的机理进行了探讨。结果表明在不同的酸度下可以通过该萃淋树脂实现钼(VⅠ)和铼(VⅡ)分离。     

锡矿山矿务局超细粒三氧化二锑创优质新产品

锡矿山矿务局湿法冶炼厂研制的超细粒三氧化二锑,1986年被评为湖南省优秀新产品。近期来,该局在工艺和控制技术方面又进行了改进,产出的一级产品粒度<1μm的达94％以上;二级产品粒度<1μm的达89.8％以上;平均粒度一级品为0.243,二级品为0.283,赶上了上海的0.271水平。比表面积一级产品达44903cm~2/g,二级产品达     

2种3D打印用雾化Ti-6Al-4V合金粉末的对比研究

分别利用水冷铜坩埚真空感应熔炼气雾化(VIGA-CC)和等离子旋转电极(PREP) 2种技术制备出球形Ti-6Al-4V合金粉末,利用扫描电子显微镜(SEM)、同步辐射CT扫描-三维重建和脉冲炉-质谱仪联机仪器等分析手段对不同粒径的Ti-6Al-4V合金粉末的孔洞缺陷、氩气含量、硬度进行表征。结果表明,VIGA-CC粉末粒度分布宽,细粉收得率较高,粉末粒度分布在40～180μm之间; PREP粉末粒度分布较窄,主要集中在110～180μm之间。Ti-6Al-4V合金粉末内部的孔隙率、气体含量和孔尺寸随着粉末粒度的增大而增大,且相同粒径范围内VIGA-CC粉末的气孔率多于PREP粉末;随着粉末粒径的减小,粉末截面组织逐渐细化,硬度值逐渐升高,整体上VIGA-CC粉末的硬度值高于PREP粉末。     

基于罗森-拉姆勒分布函数的粉尘分散度分析

根据罗森-拉姆勒分布函数推导粉尘分布规律的原理,对王庄煤矿4339工作面四个点的粉尘粒度分布数据进行回归处理后,得出该工作面的粉尘粒度分布规律.结果表明:进风巷距工作面5m处粒径为5μm以下的粉尘占14.8%,5～10μm的占32.5%,10μm以上的为52.7%,粉尘粒度集中分布在5～20μm;转载点粉尘粒度集中分布在5～10μm;工作面50#支架处的粉尘粒度集中分布在5～10μm;回风巷离工作面20m处的粉尘分散度集中分布在5～20μm.依据各点粉尘粒度集中分布的特点提出相应的防尘建议.     

湖北蛇屋山红土型金矿床PSDs特征及其意义

土壤颗粒粒度分布(PSDs)是复杂物理化学作用的结果,研究表明,分形理论是刻画这一复杂过程的有利工具.通过对蛇屋山金矿床赋矿红土的PSDs研究发现,赋矿红土颗粒平均粒度在3.42～28.53μm之间,同时从风化壳浅部到深部有增加的趋势.分形统计学研究表明,赋矿红土PSDs,在1.71～9.46μm范围内具有分形特征(R...     

原位合成Fe-V(C,N)复合材料

采用粉末冶金方法原位合成Fe-V(C,N)复合材料.应用SEM和XRD分析了复合材料显微组织和物相结构.发现在1200℃烧结时,活性的碳、氮原子降低了ó-(FeV)相的稳定性,生成了a-Fe相和均匀分布在基体中的V(C,N)颗粒.氮气的存在抑制了原位合成的V(C,N)颗粒在烧结后期的长大,最终V(C,N)颗粒尺寸在O.5～3μm之间,体积分数超过50%.在重负荷干滑动磨损试验中表现出很高的耐磨性.     

低成本V N微合金化高强度钢筋的研究与生产

介绍了低成本V N微合金化高强度钢筋的研究开发及生产情况。在含钒钢筋中增氮,促进了V（CN）的析出,显著提高了V的沉淀强化效果。批量工业性生产试制结果表明：采用V N微合金化技术,HRB400钢筋中的V含量降低至003%~004%,和V钢筋相比,V质量分数降低了50%左右,大大降低了合金成本。适当的轧后加速冷却工艺使V(CN)析出粒子的粒度分布更加优化,可使钢中V含量进一步降低。     

粉末特性对烧结Sm2(Co、Fe、Cu、Zr)17合金磁性能的影响

为深入了解烧结Sm2(Co、Fe、Cu、Zr)17合金磁性能与所用粉末特性的关系,通过设计不同球磨工艺,对不同滚动球磨条件下所制粉末进行了粒度和氧含量的测量,观察了滚动球磨与振动球磨两种方式下所制粉末的颗粒形状.研究了粉末粒度与形状对合金磁性能的影响.实验结果表明,粉末粒度在4～6μm时对应的合金磁性能最高;粒度≥6μm时,随粒度增大磁性能下降;粒度≤4μm时,随粒度减小磁性能下降;规则形状粉末所制合金磁性能优于不规则形粉末.     

钒基多元合金制备中钒收得率及氮钒比的影响因素

为进一步提升钒基多元合金在炼钢过程中的细晶强化作用，研究了干法造粒对原料粒度的影响，以及不同粒度的V₂O₃及高温反应对钒基多元合金制备过程中N/V及钒收得率的影响。结果表明：采用大颗粒偏钒酸铵有助于获得大颗粒、高密度的V₂O₃,同时采用干法造粒后，V₂O₃颗粒的直径高于30.76μm占比在50%以上，使用其制备钒基多元合金钒收得率可提高5%。采用大粒度的V₂O₃为原料，在配碳系数0.29,碳化温度1 450℃,氮化温度1 400℃,氮气流量300 m³/h时，得到的钒基多元合金N/V比达到最高值0.225,同时发现在混合料中加入铁元素有助于改善合金质量，有利于炼钢生产。     

磁控溅射Ti—Al—V—N涂层研究

用两种靶材,采用磁控反应溅射沉积Ti-Al-V-N薄膜。XRD和XPS测定薄膜的结构主要为BI-NaCl型Ti(Al、V)N相。SEM观察确定微观结构比较致密,晶粒直径约0.1μm;元素面分布均匀;主要成份与靶材基本一致。氧化试验表明Ti(Al、V)N抗氧化性远优于TiN,高铝薄膜尤为明显,对Cu、Al等浸润角动态观察和测量结果表明:Ti(Al、V)N涂层明显区别于无涂层的合金钢抛光表面。     

珠钢电炉-薄板坯连铸连轧流程VN微合金钢组织性能研究

阐述了珠钢电炉-薄板坯连铸连轧流程VN微合金钢钒的析出规律、微观组织特征和强化机理。研究表明：在电炉-薄板坯连铸连轧流程采用VN微合金化,铸坯中析出以钒（C,N）为主,并有少量TiN或（Ti,V）（C,N）复合析出,平均粒度大约为40nm,热连轧开始前铸坯中大量存在的钒（C,N）能够抑制后续热连轧过程中变形奥氏体再结晶晶粒长大,使铁索体组织超细化;强化机制以细晶强化为主、沉淀强化为辅;采用VN微合金化技术开发的550MPa级VN微合金钢组织细化至3．0—4．0μm,产品具有良好的综合性能。     

高合金末HIP轧辊

日本神户制钢所通过对高合金工具钢粉末进行HIP处理、烧结、成形,制成实机规格的轧辊。 (1)制造方法原料:用熔炼钢水(化学成分为2.5C—5Cr—Mo—V系)经气体雾化制成最大粒度<250μm,平均粒度为50～60μm的球形粉末。 HIP处理:在容器壁和低碳钢芯子之间充填适量粉末,使加工后外径为350mm,内径为220mm,长度为     

Surface hardening of Ti alloys by gas-phase nitridation: Kinetic control of the nitrogen surface activity

A new concept for surface hardening of titanium alloys has been developed and successfully applied to Ti-6Al-4V alloys: gas-phase nitridation under kinetic control of the nitrogen activity. This method avoids the formation of detrimental second-phase nitrides by nitriding under a very low nitrogen activity, combined with rapid diffusion of nitrogen into the specimen. The surface hardness of the Ti-6Al-4V alloy was increased by a factor of 2 to ≈ 12 GPa, with only modest attenuation of ductility. We have realized conditions for generating case depths of ≈ 25 μm in reasonable nitridation times. The nitrogen activity in the gas phase is generated by heating a powder pack of Cr and Cr₂N. A closed two-zone system allows the powder pack and the specimen to be at different temperatures, optimizing both the nitrogen partial pressure and the nitrogen diffusion into the specimen. This low-cost, conformal nitridation process generates a smoothly graded nitrogen concentration profile and can be applied to finished Ti alloy components.     

薄板坯连铸连轧流程V微合金化HSLA钢的开发

珠钢采用EAF-LF-CSP工艺生产1．8-6．3mmV微合金化HSLA S-F80钢带（％：0．03-0．07C、1．10-1.60Mn、≤0．05Nb、≤0．05Ti、0．05-0．25V、0．010-0．035N）。试验结果表明，采用再结晶控制轧制工艺（开轧温度1000-1100℃，终轧温度820-950℃，卷取温度550-650℃），钢带的组织3-4μm超细铁素体＋少量珠光体，析出相V（C，N）粒度为44nm，钢带的屈服强度590-620MPa。     

硼铁含量和粒度对铁铜基摩擦材料性能的影响

研究了硼铁含量和粒度对铁铜基摩擦材料性能的影响.研究发现,当硼铁粒度为<300μm时,摩擦因数随硼铁质量分数(0～10％)的增加而增加;摩擦材料的磨损在制动压力为0.6MPa时,摩擦因数随硼铁的增加而有所下降,当压力增加到1.1MPa时,材料的磨损随硼铁的增加而增加;当硼铁量为2.5％时,摩擦因数和磨损随细粒度(<45μm)硼铁的增加而下降.研究还发现,摩擦材料中的硼铁在烧结过程中与铁反应形成了Fe_2B,这种Fe_2B,起到提高摩擦因数,降低材料磨损的作用.     

不同钨源原料制备WC-Co复合粉的形貌研究

以WC-6%Co为基本成分,计算原料醋酸钴,超纯炭黑、有机碳分别与WO2.72,WO3,APT,AMT配料量,称量后加入装有适量纯水的可倾斜式滚动球磨机,湿磨混匀形成料浆,然后充分搅拌料浆进行喷雾干燥,将喷雾干燥的前驱体粉末煅烧、过筛,称量装舟,推入1 100℃通有氢气的高温钼丝炉中制备出WC-6Co复合粉末.结果表明:以WO2.72为原料制备WC-6Co复合粉,粉末粒度在1~45μm,平均粒度为23.38μm;以WO3为原料制备粉末粒度在8~35μm,平均粒度为22.58μm;以APT为原料制备粉末粒度在1~34μm,平均粒度为12.81μm;以AMT为原料制备粉末粒度在3~45μm,平均粒度为17.83μm;粉末球形度由好到差顺序为:WO3、WO2.72、AMT、APT;松装密度由大到小顺序为:WO3、WO2.72、APT、AMT;流动性由好到差顺序为:WO2.72、WO3、APT、AMT;通过测量粉末BET,换算对应WO2.72、WO3、APT和AMT为原料时制备粉末的WC晶粒度分别为400 nm、252 nm、255 nm和26 nm.