125MW调峰机组三段抽汽系统和给水泵暖泵水系统改造

1　三段抽汽系统改造在汽轮机热态启动过程中 ,汽缸温差过大易产生较大的热应力和热变形 ,影响机组使用寿命 ,甚至损坏主设备。因此 12 5ＭＷ汽轮机运行规程中明确规定运行中高中压内缸上下温差不能大于 50℃。在启停调峰热态启动过程中 ,虽然注意选配合理的冲转参数 ,但中压缸温差常超过标准 ,难以得到有效控制。表 1是系统改造前的一次启停调峰中压缸温变化情况。由表 1可知温差超标最高达 70℃。表 1　调峰过程中压内缸缸温℃时间 中压内缸上内壁中压内缸下内壁中压内缸上外壁中压内缸下外壁中压内缸上外壁与下外壁温差2 3 :0 0 4 31 4 2…     

汽缸组装上下半轴向错位原因分析与对策

随着汽轮机容量以及缸体结构尺寸越来越大、尤其是大容量的半转速机组的高中压缸受设计机构及设备加工能力的限制,汽缸在组装状态时上下半隔板定位面轴向错位较大。文章着重研究弱刚性设计的高中压缸在组装时的变形情况,分析变形原因,提出解决措施。     

300MW汽轮机高中压外缸强度分析

在汽轮机高中压外缸的设计过程中,必须考虑其强度、刚性和法兰中分面密封性问题。本文采用三维弹性接触理论,建立300M W汽轮机高中压外缸的有限元模型,进而计算了汽缸的温度场、应力和变形。计算结果与实际情况较好吻合,可作为汽缸设计的依据,确保汽缸的安全可靠性。     

大功率汽轮机筒形内缸的强度和汽密性分析

大功率汽轮机的高压内缸设计成热套环紧固的圆筒形结构形式,避免了水平中分面厚重的法兰,使得汽轮机在启动、停机和变工况时不会在汽缸内外壁产生过大的温差,从而降低了缸壁中的热应力。在圆筒形汽缸的结构设计中,如何确定热套环与内缸的过盈量,保证汽缸的强度和汽密性均满足机组安全稳定的运行要求是非常重要的。本文采用三维有限元分析方法,建立某660 MW汽轮机高压内汽缸的非线性接触有限元分析模型,进而计算其的变形、应力,确定热套环与汽缸的过盈量,计算结果直接指导了该汽缸的方案设计。该汽缸已进行了水压试验,试验结果与数值分析结果非常吻合,并且在2014年已投入商业运行,其安全可靠性得到验证,这说明数值分析方法可作为筒形汽缸设计的重要手段。     

9F燃气蒸汽联合循环机组汽缸变形分析与处理

针对某9F燃气—蒸汽联合循环机组阀门检修过程中汽轮机高中压缸严重变形,对比正常设计工况和阀门检修工况的计算结果进行分析,并提出相应改进措施。结果表明:阀门检修工况下汽缸接口处端口推力及力矩增大,导致高中压缸严重变形;在检修过程中采用固定结构可有效解决该问题。     

汽轮机高压缸温差大的原因分析及其改造

经分析找出了高压缸内外缸温差大的原因；对高中压调门杆、轴封漏气、汽缸夹层用汽的投入、汽缸高压本体疏水进行了改造，采用了一些优化方法，磷而有效地控制了温差，取得了非常明显的效果。     

汽轮机高中压缸壁温异常变化的原因分析

针对某超临界600 MW汽轮机高中压缸壁温升高,且随负荷变化壁温异常变化的情况,根据试验及热力参数变化计算分析了汽缸夹层蒸汽流动状况,并揭缸检查验证了分析结论,经检修后高中压缸壁温恢复正常。     

汽轮机筒形汽缸长期运行变形研究

筒形缸具有结构对称性好,温度场、应力场均匀、热应力小、安全可靠性高等优点,被广泛应用于高参数大容量的汽轮机组。随着大量筒形缸检修周期的到来,选取典型机组结合机组运行数据模拟汽缸由初始运行至一个大修期结束返厂拆解检修过程,提取各运行阶段汽缸中分面变形数据,并将汽缸拆解后自由状态下变形值与实测数据对比,验证分析的准确性。就红套环初始过盈量、汽缸材质、运行时内外壁温差对汽缸长时运行后变形影响进行对比分析,提出汽轮机筒形汽缸长时变形控制建议。     

1000MW汽轮机轴承振动大的原因分析及处理

潮州发电公司1 000 MW汽轮机自投产以来,轴承振幅一直超标,对机组的安全经济运行造成严重威胁;主要体现在两方面:一是启机过程中高中压缸轴承振动偏大,二是低负荷工况下低压缸轴承振幅与真空度成正比变化。其原因是启动过程中高中压缸膨胀不畅、低压缸柔性设计,汽轮机动静碰磨造成的。利用机组大修机会,拆出高压下缸,用大梁抬起中压下缸调端,对轴承箱重新研磨台板接触面、更换滑块及滑销、制作注油通道以及重新调整汽缸猫爪负荷分配;同时对低压外缸的变形量进行有限元分析,加固低压外缸并改造低压汽封,汽轮机轴承振动大的问题已得到成功解决。     

125 MW汽轮机高压内缸变形的原因分析

介绍了杨树浦发电厂2号机投产1年后发生高压内缸变形的情况，对该现象分析后得出内缸变形主要是结构上的原因，造成汽缸内外璧温差过大而产生内张口现象，并对该原因提出了一些建议。     

国产第一台200MW汽轮机高压缸改造

国产第一台200MW汽轮机在朝阳电厂启动中,高压缸内缸的内外壁温差过大。影响机组的顺利启动。经过改造,取消了内外缸之间的隔热罩,加装了径向挡汽板,并将一次抽汽口后移,效果良好。后来的哈汽200MW机均已按此改造。     

1 000MW超超临界机组汽轮机中压缸变形分析及处理

华能玉环电厂1号机组是我国首台1 000MW超超临界机组。介绍了该机组汽轮机中压缸首次开缸检修情况;对开缸过程中发现的中压缸内外汽缸变形状况进行了分析;提出了行之有效的处理方案,采用反复交替冷、热紧汽缸法兰中分面螺栓的方法,解决了中压内缸的变形问题;通过反复测量、试验,在确保动静部件不碰磨的情况下装复中压内外缸。汽缸检修后,机组盘车、启动、带负荷均一次成功,表明处理方案正确可靠。     

125 MW汽轮机两班制启停若干问题分析

分析了国产１２５机组汽轮机两班制运行过程中出现的调节级温度变化过快、汽缸进冷汽、内外壁温差偏大、启动时汽温负匹配、高、中压缸水冲击等问题出现原因,提出了解决意见。     

某引进型600 MW汽轮机高压外缸温差过大现象的剖析

上海某汽轮机厂引进美国西屋公司技术制造的600MW汽轮机,在昊泾第二电厂和山东聊城电厂的运行中,均存在高压外缸中间处上下部积水温差过大的现象,而且已经超过厂家给定的跳闸值。针对这种情况,根据其高压缸的结构特点,分析了高压缸运行时蒸汽流动的传热情况,并对这种高压缸温差过大的现象进行了解释,最后提出了相应的措施。由于台山发电厂的汽轮机属于同一类型,因此对汽轮机作了改进,解决了高压外缸上下缸温差过大的问题。     

华能玉环电厂1 000 MW机组湿式喷射法保温工艺

华能玉环电厂1 000MW超超临界机组汽轮机本体保温采用了喷射法保温工艺。对中压缸、高压缸、再热进汽阀壳体及主蒸汽进汽阀体保温工艺进行了研究。通过与传统保温方法比较, 分析了喷涂保温工艺的优缺点, 表明喷涂保温工艺值得在高参数、大容量机组中推广使用。     

超临界汽轮机中压缸热应力的有限元分析

应用有限元分析程序计算分析了超临界1 000 MW汽轮机中压内缸稳态运行时的温度场、热应力、综合应力,得到了该汽轮机中压缸较全面的强度数据。并对中压内缸进行了接触分析,考核其汽密性,为汽缸的安全性评定和寿命预测提供了技术依据。     

STAG 109FA单轴联合循环机组 HP/ IP汽缸负荷分配探讨

半山电厂燃机工程 STAC 109FA单轴联合循环机组安装过程中 ,在 D10汽缸负荷分配过程中出现了难题。对 9F机组 HP/ IP汽缸负荷分配方法进行深入研究探讨 ,同时结合详细的数据进行计算说明 ,从各角度分析总结 9F机组 HP/ IP汽缸负荷分配的技法 ,最后解决了 D10汽缸负荷分配问题 ,对我国引进 9F机组技术 ,解决实际安装问题提供了思路。     

1000MW机组汽轮机碰缸工艺

详细介绍和阐述了上海上电漕泾1 000MW机组在汽轮机动静间隙检查过程中,对高、中、低压缸进行碰缸检修的方法,以及调整动静间隙的工艺,为同类型机组汽轮机组碰缸检修提供参考。     

1000 MW超超临界直接空冷机组可行性与经济性探讨

论述了我国大容量超超临界机组技术以及大容量直接空冷机组技术的现状和发展趋势。通过对国内大型汽轮机制造厂1000MW超超临界汽轮机和600MW空冷汽轮机型式和特点的分析,提出了1000MW超超临界空冷汽轮机可由1000MW超超临界汽轮机的高中压缸模块及600MW二缸二排汽空冷汽轮机低压缸模块组合而成,并对其经济性进行了论述,同时提出了1000MW超超临界空冷机组设计时应考虑及需进一步研究的问题。     

M701F4型燃机“二拖一”机组的并汽和解汽

介绍了华能北京热电厂M701F4型燃气-蒸汽联合循环“二拖一”分轴机组热力系统的特点及其起动方式.实际应用表明,采用先并中压蒸汽,再并高压蒸汽,最后并低压蒸汽的方式,可解决该机组在并汽过程中高压缸上下缸温差大、旁路难以控制、中压缸排汽压力高等问题.旁路控制优化后,使并汽和解汽过程操作简单,负荷稳定,能满足调峰或两班制运行机组快速起停的要求.