3004铝合金铸轧板均匀化后冷轧的组织与织构

用普通金相，电镜和取向分析技术研究了３００４铝合金铸轧板均匀化后冷轧的组织和织构。结果表明，在晶粒内有ＭｎＡｌ６析出，晶粒沿轧向明显被拉长，在析出相边缘有网状位错分布，并且存在位错缠结，在该冷轧板中存在有（００１），（１４０），（１０１）（ｕｖｗ），（５３３）（ｕｖｗ）等织构，此外分析了以上织构产生的原因。     

3004铝合金铸锭均匀化处理工艺研究

试验研究了均匀化处理温度和保温时间对3004铝合金铸锭组织和性能的影响,确定出了3004铝合金合理的均匀化处理工艺.结果表明,3004铝合金的均匀化处理温度为600℃,保温时间为6 h～8 h.     

3004铝合金铸轧板均匀化热处理的组织和织构

用光学金相、透射电镜和Ｘ射线衍射技术对３００４铝合金铸轧板均匀化后的组织和织构进行了分析。发现随均匀化温度的升高，ＭｎＡ１＿６析出相尺寸变大，颗粒尺寸在１～３μｍ之间；用ＯＤＦ（ＳｐａｃｅｏｒｉｅｎｔａｔｆｏｎＤｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎＦｕｎＣｔｉｏｎ）分析技术测算了该板材的织构。可明显看出５８０℃均匀化处理后，保持原有织构，且有向再结晶织构（即｛１００｝＜００１＞织构）转变的趋势；６２０℃均匀化处理后，部分原有织构得以保留，存在有｛１００｝＜００１＞织构，同时有｛ｌ１２｝＜１１１＞向｛１００｝＜００１＞的织构转变。还发现析出相颗粒的形成对织构的转变有一定的抑制作用。     

3004铝合金铸轧板均匀化热处理的组织和织构

用光学金相、透射电镜和Ｘ射线衍射技术对３００４铝合金铸轧板均匀化后的组织和织构进行了分析。发现随均匀化温度的升高，ＭｎＡｌ６析出相尺寸变大，颗粒尺寸在１～３μｍ之间；用ＯＤＦ分析技术测算了该板材的织构。可明显看出５８０℃均匀化处理后，保持原有织构，且有向再结晶织构（即｛１００｝＜００１＞织构）转变的趋势；６２０℃均匀化处理后， 部分原有织构得以保留，存在有｛１００｝＜００１＞织构，同时有｛１１２｝     

均匀化处理对3004铝合金显微组织的影响

采用光学显微镜， 扫描电子显微镜， 透射电子显微镜， 电子探针Ｘ 射线微区分析仪和定量图像分析仪研究了３００４ 铝合金铸态和均匀化退火态的显微组织以及均匀化退火温度和时间对显微组织的影响。在铸态组织中发现了一种新的富ＭｇＳｉＣｕ 的共晶体。在均匀化退火过程中发生β→α相变和α弥散相的脱溶析出。在试验条件下， 最佳均匀化退火工艺为６１５ ℃，２０ ｈ 。经此工艺处理可获得较均匀的显微组织     

Cu对3004铝合金板材组织和性能的影响

试验研究了Cu对3004铝合金板材组织和性能的影响。结果表明,当该合金中w(Cu)提高0.1%左右,可以改善合金的显微组织,材料的强度及屈强比得到显著提高,虽然伸长率稍有下降,但对材料的工艺性能影响很小。     

采用铸轧法生产3004铝合金深冲板坯

分析了铸轧法生产的3004铝合金的内部组织,解释了3004铝合金板在进行深冲时产生开裂的原因,通过不同试验方案,提出了提高3004铝合金板材的力学性能,达到很好的深冲效果的具体措施.     

均匀化处理对AA3003铝合金铸轧板再结晶组织的影响

采用光学显微镜、硬度仪、扫描电镜、双臂电桥等手段,研究了均匀化处理对AA3003铝合金铸轧板组织、析出相和再结晶温度的影响。结果表明,高温均匀化退火对AA3003铝合金的再结晶具有显著地促进作用。铸轧板经580℃均匀化退火5h,冷轧后合金的再结晶温度明显降低,并且再结晶后得到尺寸梯度很小的等轴晶组织。     

连续铸轧铝板均匀化处理对民用铝箔性能的影响

本文通过由生产试验得出的大量数据,阐述了对连续铸轧铝材进行均匀化退火处理,以提高0.0152毫米厚民用纯铝箔机械性能的方法和可行性。对于扩大连续铸轧板材生产的铝箔在高机械性能领域内的应用,提供了一个有益的方法。     

均匀化处理对6061铝合金棒材显微组织影响研究

应用金相显微镜和SEM研究了均匀化处理后6061铝合金的显微组织,结果表明铸态组织晶界上有较多的粗大析出相粒子。经过均匀化处理后,晶粒尺寸显著增加。存在的网状非平衡相和枝晶组织也已经基本回溶至铝基体内,晶界上的粗大析出相粒子数量有所减少。SEM分析表明,铸态中存在的析出相粒子是细长针状的Al(MnFe)Si相,经过均匀化处理后,针状Al(MnFe)Si相开始分段断裂,部分回溶至基体内,残留部分表现出球化特征。该类析出相粒子的存在有利于提高合金强度和塑性,提高了产品的后续加工性能。     

均匀化制度对Al-Mn合金再结晶组织和织构的影响

采用电子背散射衍射(EBSD)、显微硬度和电子通道衬度像(ECC)等方法研究了一种Al-Mn合金的均匀化制度对随后的再结晶过程的影响。结果表明,合金的再结晶动力学和再结晶织构取决于最初的均匀化工艺,退火过程中同时产生的析出相与再结晶有强烈的相互作用。经过双级均匀化(620℃/10 h+440℃/12 h)处理的合金的再结晶温度比经单级均匀化(620℃/10 h)处理的明显降低;单级均匀化处理析出的析出相对晶界迁移有较强的钉扎作用,再结晶后晶粒形貌与双级均匀化处理样品有很大差异;文章最后讨论了均匀化工艺对再结晶织构的影响。     

均匀化退火对5052含Er铝合金显微组织的影响

利用光学显微镜、扫描电子显微镜、透射电子显微镜等手段研究了单级、双级和三级均匀化热处理对新型5052含Er铝合金显微组织的影响。结果表明,合金经560℃/30 h高温均匀化热处理后,铸态组织中存在的非平衡共晶相大部分发生回溶,未溶的共晶相是Al_3Fe和Al-Fe-Er等富Fe相,第2级较低温的均匀化热处理有利于富Fe共晶相的球化和尺寸细化。研究结果还显示,均匀化制度显著影响析出相的析出行为。560℃/30 h单级均匀化后的缓冷过程中有大量杆状β′(Al_3Mg_2)和球状Al_3(Er,Zr)、Al_3Zr相析出,但分布、尺寸很不均匀,析出相的总体积分数最高,为7.4%;第二级均匀化有利于细小均匀的Al_3(Er,Zr)、Al_3Zr纳米析出相形成,其中第2级均匀化温度为150℃时更有利于其弥散形核,析出相数量密度最高(20.3μm~(-1))、尺寸最细小(平均半径14 nm);采用三级均匀化处理可以在控制粒子尺寸的前提下,获得较高的数量密度。     

异步热轧铝合金厚板的剪切变形和板形控制

异步轧制技术作为一种制备高性能超细晶材料的剧烈塑性变形方法主要应用于箔材和带材的生产。通过调整轧机上下辊的辊径实现异步轧制,采用该技术制备5182铝合金热轧厚板,并研究剪切变形和板形控制。结果表明：异步轧制对金属塑性流动具有重要影响,并在一定程度上细化微观组织,提高组织、性能的均匀性,异步轧制也可以降低轧制力。在异步轧制过程中经常出现轧板弯曲现象,同时探讨了影响轧板弯曲的因素。     

均匀化处理对5083铝合金铸锭组织与性能的影响

通过常温拉伸试验、硬度检测、电导率检测以及扫描电镜金相分析,对比分析不同工艺均匀化处理后5083铝合金铸锭的组织与性能,发现不同均匀化热处理工艺对铸锭的微观组织与性能有显著的影响。研究结果表明,通过420  ℃×2 h→510 ℃×10 h的双级均匀化处理后,合金获得最优的微观组织与综合力学性能。     

不同体系下铸造铝合金微弧氧化膜层的耐磨性能研究

采用自制微弧氧化设备分别在铝酸盐、磷酸盐、硅酸盐体系中对铸造铝合金进行微弧氧化L9(34)正交试验,分别得到三种体系下的最优试样,再对基体和三个最优试样在相同条件下进行摩擦磨损试验,试验结果表明:在外界条件相同的情况下,经微弧氧化处理后的试样耐磨性能和基体比较有显著的提高.且在铝酸盐、磷酸盐、硅酸盐体系中经微弧氧化处理的试样的耐磨性依次减弱.     

均匀化处理对铋锰铁合金显微组织的影响

采用扫描电镜和能谱仪分析了金属型铸造和水冷铋锰铁合金均匀化处理前后的显微组织.研究结果表明,铋锰铁合金的铸态组织由BiMn相、Mn(Fe)相和铋相组成.铋锰铁合金金属型铸造组织中的铋相呈断续分布,而水冷组织中的铋相呈现连续分布形态.铋锰铁合金在400℃进行不同时间的均匀化处理后,合金的相组成没有发生改变,仍由BiMn相、Mn(Fe)相和铋相组成;随着均匀化时间的增加,合金中的BiMn相数量增加;金属型铸造铋锰铁合金在400 ℃均匀化处理16 h后,合金组织中BiMn相的数量不再变化,水冷铋锰铁合金在均匀化处理4h后,合金组织中BiMn相的数量基本稳定.铋锰铁合金经过均匀化处理后,合金组织中的BiMn相由原来的断续分布或孤立形态转化为连续分布形态.当金属型铸造铋锰铁合金在300℃下进行均匀化处理时,合金中形成的BiMn化合物数量更多,均匀化时间超过8h后,合金组织中BiMn相的数量基本稳定.     

5A01铝合金铸造板坯均匀化处理

借助力学性能测试、金相显微组织观察、扫描电子显微组织观察和透射电镜观察等测试分析手段,研究均匀化处理对5A01铝合金铸态板坯显微组织和力学性能的影响。结果表明,经过不同均匀化处理后,该合金抗拉强度,屈服强度,伸长率都比铸态的有了明显提高。但不同均匀化条件下的合金的硬度、电导率、抗拉强度和屈服强度基本不变。提高均匀化温度,减小枝晶间距可加快均匀化进程,并且残余显微偏析指数随枝晶间距的减小呈平方衰减。     

轧辊参数对铝合金薄板冷轧过程应力应变的影响

铝合金薄板轧制过程中,研究轧辊参数对板材应力应变分布和影响对于确定轧辊参数合理范围、实现冷轧精确成形及预测具有重要意义.本文基于ABAQUS建立了铝合金3A21O薄板带材(30 mm×2 mm,宽度×厚度)冷轧成形三维非线性有限元模型,分析了轧辊直径、轧辊转速对板材应力应变分布的影响.结果发现:(1)压下量为50％时,不同轧辊参数下板材应力分布变化较小,应变分布变化较大,等效塑性应变波动范围为1.68～2.83; (2)改变轧辊参数下,伸长应变分布存在三种形式:“凹”字形、梯形和抛物线形;(3)改变轧辊直径后,厚向应变、伸长应变发生较大变化,局部点处应变相差可达17.9％,增大直径和轧辊转速有利于提高厚度均匀性.