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目的确定高频淬火后零件出现软点的原因,通过调整工艺参数以获得合格组织。方法通过直读光谱测试工件化学成分,采用体视显微镜、金相显微镜和扫描电镜观察试样的宏观与微观组织,分析工件的淬火层深度和显微组织形态。通过能谱仪测试样品淬火组织的成分差异。梳理生产过程,确定淬火零件软点形成的原因。结果通过扫描电镜配置的能谱仪测试发现,产生软点的样品黑色区域马氏体的碳含量较高,白色区域马氏体碳含量较低;未产生软点的样品黑区和白区马氏体的碳含量差别不大。结论高频淬火零件事先未经调质处理,碳含量分布不匀,高频淬火时间短,碳原子没有得到充分扩散,淬火后的零件在组织中形成了高碳和低碳马氏体两种结构,导致淬火后零件出现软点。 相似文献
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为提高2Cr12Ni4Mo3VNbN马氏体不锈钢叶片的疲劳性能,对调质处理后的叶片刃口区进行了高频淬火处理,研究了高频淬火前后2Cr12Ni4Mo3VNbN钢的显微组织、残余应力分布和疲劳性能。结果表明:2Cr12Ni4Mo3VNbN钢高频淬火后显微组织中的原奥氏体晶粒和马氏体板条束都得到细化,没有明显的析出物,而未高频淬火的马氏体有较多窄条状M3C析出。2Cr12Ni4Mo3VNbN叶片高频淬火区表层层深0.1 mm以内主要为压应力,应力值约在-450 MPa^-20 MPa之间,且随层深增加而减小。高频淬火态2Cr12Ni4Mo3VNbN钢的疲劳裂纹扩展门槛值为6.75 MPa·m^1/2,高于未高频淬火态下的4.73 MPa·m^1/2,并且高频淬火态2Cr12Ni4Mo3VNbN钢中的疲劳裂纹扩展速率低于未高频淬火态。这表明,高频淬火处理提高了2Cr12Ni4Mo3VNbN马氏体不锈钢的疲劳裂纹扩展抗力和疲劳裂纹扩展寿命。 相似文献
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QT600球铁缸套表面硬化工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
球铁是一种生产成本低,具有独特综合性能的铸造合金并具有良好的减磨性能。这是因为在干摩擦的情况下球状石墨本身就起着润滑剂的作用,而加润滑油的情况下在石墨被磨掉的地方形成大的显微"口袋",可以储存润滑油以保证使用过程中油膜的连续性。早期科研人员对石墨铸铁中石墨的形态和 相似文献
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通过正交试验及数据的计算和处理分析,得到了能够满足491飞锤V形槽高频感应加热表面淬火淬硬层硬度(450~560 HV)和有效硬化层深度(1.5~3.0 mm)要求的一组最优的工艺参数. 相似文献
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零件高频表面淬火时 ,其感应圈与工件之间的间隙 a通常取 1.5 - 5 m m。进一步 ,在保证工件与感应圈不接触的前提下 ,要求间隙越小越好 ,这样可充分利用感应圈的圆环效应和临近效应 ,以获得最大的加热速度和最高的加热效率。上述规定对于规则表面 (如圆柱表面 )是适用的 ,但对于不规则表面则不一定适用。图 1中两端 15圆柱表面和中间不规则表面要求高频表面淬火 ,外圆和凹槽 (钢球接触部位 )表面硬度要求≥ 5 5 HRC,硬化层深度 1.5~ 2 .5 mm。按常规取 a=3mm(感应圈内径2 1mm ) ,用连续方法加热淬火时 ,两尖角处总是容易过热甚至淬裂 ,… 相似文献
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研究了高频淬火加热方式、加热参数、感应圈的设计以及淬火介质对零件硬度的影响。结果表明:采购一定规格的N型导磁体,制作适当的感应圈,加热到(880~900)℃,用今禹8-20淬火液冷却,就可以满足零件的技术要求。 相似文献
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在成套泵筒感应热处理设备中,淬火机床对满足性能要求起着关键作用。本文针对泵筒的技术要求设计了适用于泵筒的淬火机床,探讨了保持泵筒均匀加热,。预防泵筒热处理变形,保证工件直线度等方面的问题。 相似文献
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冷轧辊双频感应淬火工艺诀窍 总被引:7,自引:0,他引:7
本文介绍了武钢冷轧薄板厂冷轧辊双频感应淬火再硬化工艺技术,详细阐述了其热处理工艺诀窍,并在掌握冷轧辊传统检测工艺标准的基础上对冷轧辊淬火失效问题提出了新见解,解决了冷轧辊淬火过程中出现裂纹的质量问题,进而把轧辊质量提高到进口辊的水平。 相似文献
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多功能淬火机床在典型零件感应淬火中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
普通感应淬火机床采用传统的PLC控制淬火机床机械动作和单一时间控制模式对各种钢件进行感应加热处理,其效率低、功能差,难以保证淬火质量,作者参考国外先进技术,结合国内生产和实际情况,采用数控和能量控制技术的多功能淬火机床应用于生产,性能稳定、质量可靠。 相似文献