CA498半激冷合金灰铸铁凸轮轴的生产与控制

采用山西球铁生铁+钛铁生产 CA498半激冷Cr-Ni-Mo合金灰铸铁凸轮轴,从凸轮轴轴颈上取样检查显微组织,发现由大量初生奥氏体和奥氏体+D型石墨共晶体组成,奥氏体在随后的固态相变中转变成珠光体.分析认为,适当提高w(C)量,有利于避免凸轮轴时归位产生显微缩松.经测定,该凸轮轴轴颈部位的硬度为235-255 HB,直径30 mm单铸试棒的抗拉强度为255-285 MPa,满足客户要求.     

热处理态φ46mm灰铸铁水平连铸棒材的成份组织及性能研究

铸态下表层有一定数量白口的φ46mm灰铁水平连铸棒(以下简称连铸棒材)经过热处理去除白口后,组织为极发达的树枝状枝晶加枝晶间分布的点状石墨,棒材中心偶尔存在极少量A型石墨,退火态的基体全为铁素体,正火态基体中则有少量网状珠光体存在.热处理态连铸棒材具有高强度低硬度的特点,其中心抗拉强度可较同成份的砂型铸造试棒高出60~150MPa,但最高硬度仅为HBl90左右.此外,连铸棒材还具有非常优异的耐压气密性及高的弹性模量.     

废旧轮胎内钢丝对合成灰铸铁制动盘性能的影响

介绍了采用不同配比的废旧轮胎内钢丝和回炉料作为主要原材料,使用增碳剂进行增碳,使用75硅铁孕育剂和硅钡钙铝长效孕育剂进行随流孕育,并加入Cr、Cu等合金元素进行组织强化。在相同铸造工艺下,制备化学成分基本相同的灰铸铁制动盘和准30 mm的单铸试棒,然后对试件的金相组织、硬度、抗拉强度进行检测分析。结果表明,不同的原材料配比对金相组织中的石墨的类型、长度以及珠光体的片间距有着较大的影响,珠光体含量未发生明显变化;对硬度和抗拉强度影响较大,当废旧轮胎内钢丝的加入比例由70%变为80%时,抗拉强度与硬度变化明显。随着废旧轮胎内钢丝的比例不断增加,A型石墨的比例不断升高,由93.7%增长至99.2%;珠光体含量由95.3%增长至99.1%,珠光体石墨与珠光体逐渐细化,抗拉强度及硬度逐渐升高,满足了高性能制动盘的性能要求。     

Ti代Mo生产491Q灰铸铁凸轮轴的试验研究

介绍了用Ti代替Mo牛产的491Q灰铸铁凸轮轴的生产工艺、显微组织和性能特征.实践证明:在熔炼过程中添加适量的V-Ti牛铁,可以生产出φ30mm试棒抗拉强度高于300 MPa的灰铸铁凸轮轴;凸轮轴中的石墨变成D型,基体组织为片间距约100 nm、硬度约300 Hv的屈氏体;批量生产没有出现因降低w(Mo)量而产生早期失效的产品.     

高CE高强度合成灰铸铁的组织与性能研究

利用废钢、高纯生铁和微量合金化元素制备了2种高CE高强度灰铸铁试样,并研究了其化学成分、金相组织、力学性能和壁厚敏感性,结果表明:2种灰铸铁的铸态单铸试棒的基体组织主要为珠光体+铁素体(少量)+A型石墨(4级);抗拉强度300 MPa,硬度200 HBW。孕育处理后,珠光体体积分数有所增加,石墨片得到适度细化,抗拉强度、硬度值有所增大。壁厚敏感性研究发现:随着壁厚的减小,A型石墨的平均长度逐渐缩短,石墨变得更"窄";孕育处理后,壁厚敏感性变得更好,而且较厚部位的石墨仍然为粗大的片状A型石墨。     

激冷球铁凸轮轴的显微组织与性能

开发了一种采用树脂砂壳型铸造的激冷球铁凸轮轴.其非激冷区的显微组织由珠光体、少部分渗碳体和细小球状石墨组成;激冷区由初生渗碳体,共晶莱氏体（转变为珠光体和渗碳体）和极少量点状石墨组成.未激冷基体硬度为280～350 HBS,凸轮的激冷硬度和深度分别达到58 HRC以上和5～10 mm,非激冷区的基体抗拉强度超过550 MPa.     

消除灰铁凸轮轴内浇口附近粗大石墨的措施

化学成分分析发现：凸轮轴w（Ti）量较低时,内浇口附近不但石墨较粗大,而且局部区域还有缩松,硬度为177~198 HB;而w（Ti）量较高时,内浇口附近的石墨不但较细小而且局部还出现D、E型石墨,硬度提高到205~210 HB。讨论了国内文献介绍的几种细化石墨的方法,包括提高铸件凝固冷却速度、降低灰铸铁的CE、合金化、熔体处理等。结合工厂实际生产条件,采用在炉料中增Ti（加四川V-Ti生铁或加Ti铁）的方法,使凸轮轴的石墨得到细化并使其硬度提高。     

钒钛生铁提高Cr-Cu-Mo可淬硬铸铁凸轮轴强度和硬度的机理

研究钒钛生铁和球铁生铁对Cr-Cu—Mo可淬硬铸铁凸轮轴显微组织和性能的影响，讨论了D型石墨的形成机理以及D型石墨灰铸铁凸轮轴具有较高强度和较高硬度的原因。研究表明，采用74％钒钛生铁＋26％球铁生铁生产的凸轮轴的显微组织由95％以上的珠光体和少量渗碳体组成，石墨形态为D型，凸轮轴的本体铸态抗拉强度和硬度分别为302—327MPa和248—263HB；全部采用球铁生铁生产的凸轮轴的显微组织也由95％以上的珠光体和少量渗碳体组成，石墨形态为较粗大的A型，凸轮轴的本体铸态抗拉强度和硬度分别为202。238MPa和220～237HB；采用77％球铁生铁＋23％钒钛生铁时，凸轮轴的显微组织仍然由95％以上的珠光体和少量渗碳体组成，石墨形态为较细小的A型，凸轮轴的本体铸态硬度和抗拉强度分别为237～273HB和241～250MPa。扫描电镜分析发现，含钛D型石墨灰铸铁的显微组织中有20％-30％的初生奥氏体，这些初生奥氏体与一般的D型石墨灰铸铁中的初生奥氏体不一样，它们在随后的固态相变过程中全部转变成了片间距约为100nm的珠光体。这种不含石墨的珠光体的强度和硬度（高于346HV）都较高，因而是含钛D型石墨灰铸铁具有较高强度的原因。     

对压铸件力学性能的思考

对力学性能试棒进行了测试分析.结果表明,同一工艺参数下大多数扁试棒的抗拉强度略高于圆试棒;同一种材料或同一个压铸件,选好工艺参数可最大限度地发挥材料的作用,获得理想的力学性能;试棒中心部分的结晶组织对强度的影响较大,表面激冷层对抗拉强度的影响较小;常见冶金缺陷发生在压铸件内部对力学性能的影响比处在表皮附近的影响小.     

对压铸件力学性能的思考

对力学性能试棒进行了测试分析.结果表明，同一工艺参数下大多数扁试棒的抗拉强度略高于圆试棒；同一种材料或同一个压铸件，选好工艺参数可最大限度地发挥材料的作用，获得理想的力学性能；试棒中心部分的结晶组织对强度的影响较大，表面激冷层对抗拉强度的影响较小；常见冶金缺陷发生在压铸件内部对力学性能的影响比处在表皮附近的影响小。     

胫骨生物陶瓷复合材料的微结构增韧机理

扫描电镜观察显示胫骨是一种由羟基磷灰石和胶原蛋白组成的自然生物陶瓷复合材料.羟基磷灰石具有层状的微结构并且平行于骨的表面排列.观察也显示这些羟基磷灰石层又是由许多羟基磷灰石片所组成,这些羟基磷灰石片具有长而薄的形状,也以平行的方式整齐排列.基于在胫骨中观察到的羟基磷灰石片的微结构特征,通过微结构模型分析及实验,研究了羟基磷灰石片平行排列微结构的最大拔出能.结果表明,羟基磷灰石片长而薄的形状以及平行排列方式增加了其最大拔出能,进而提高了骨的断裂韧性.     

钢材打捆机控制系统智能化技术的研究

钢材打捆机是一种用于轧钢精整工艺的新型自动化设备，其控制系统基于SiemensS7 PLC和TP7触摸屏。系统的智能化技术主要包括：液压高低压自动控制、在线监视、离线故障检测、多台设备协同工作、可视化人机交互技术。本文描述了这些技术的原理与实现方法。     

面向零件形状的计算机图形库的开发

论述了CAD技术中参数化设计的三种建模方法，重点介绍了基于特征的参数化建模原理。在此基础上，分析机械设计中的机构结构，归纳出其零件的几何特征构成。设计了机构CAD图形库，并提出了该图形库生成步骤和人机交互界面。     

FeCrAIW电弧喷涂层组织的致密化研究

采用激光辐照对FeCrAlW电弧喷涂层的组织进行致密化处理,借助扫描电镜和X衍射对涂层的组织进行了分析.测试了涂层的显微硬度.结果表明:涂层组织致密度提高,孔隙率明显降低.随着激光扫描速度的增加,涂层的显微硬度降低.在较低的扫描速度下,涂层与基体之间形成互熔区,涂层与基体之间产生良好的冶金结合.     

Role of Martensite-Austenite Component of Bainitic Structure in Formation of Properties of Pipe Steel. 1. Effect of Parameters of TMT

Metal Science and Heat Treatment - The effect of parameters of hot rolling and controlled cooling on formation of the martensite-austenite component of bainitic and ferritic-bainitic structures in...     

V法造型主要设备常见故障分析

V法造型工艺在铸造行业已经被广泛应用,但V法造型设备的发展却比较缓慢。由于非标设备的缘故,设备在安装调试和使用过程中,经常发生故障,影响设备的正常使用。本文列举了V法造型设备经常出现的故障,分析了故障的原因和解决方案。