电渣重熔Mn18Cr18N钢铸态显微组织

通过电子探针和透射电镜的观察，发现电渣重熔Ｍｎ１８Ｃｒ１８Ｎ钢的铸态组织主要由奥氏体和大块碳化物组成，晶界上有少量的条状相。采用１２５０℃１２ｈ的扩散退火可以消除铸态组织的显微偏析而使成分均匀。     

Cr12MoV钢电渣重熔渣系的研究

介绍了一种适用于Ｃｒ１２ＭｏＶ钢的重熔渣。指出了该渣能明显改善重熔锭的表面质量，并且具有较高的脱硫能力。     

电渣重熔技术的革新

电渣重熔技术是生产非常纯净的特殊钢和合金所采用的生产工艺，这一点已经得到了很好地证明。该技术的近期开发将会在钢工业领域有新的应用。新开发的快速电渣重熔工艺(ESRR)能够以较高的熔化速率重熔小坯料，而新的导电结晶器技术甚至可为非常大的钢锭分别提供温度和熔化速率的控制。没有自耗电极的电渣重熔(ESR)工艺彻底开辟了如像电渣连铸这样的可能性。     

无氟渣电渣重熔及铸锭的凝固组织

采用不含氟组元的无氟渣;CaO 50％,Al_2O_350％及CaO48％,Al_2O_348％,MgO 4％的渣系进行电渣重熔,由于渣比电阻高,可以提高电效率,降低电耗,消除氟的污染。通过对铸锭组织结构的检测,证明无氟渣电渣重熔铸锭的二次枝晶间距与AHΦ—6渣相比略有减小。所以,无氟渣电渣重熔铸锭偏析程度小,组织致密、均匀。     

Mn18Cr18N钢热变形机制的研究

依据Ｍｎ１８Ｃｒ１８Ｎ护环钢的热力学模拟试验进行的热变形微观组织研究,列举了几种典型锻造规范和变形机制。试样在不同温度下热压变形,产生的微观破坏的极限变形值为８５０℃－３９％,９５０℃－４６％,１０５０℃－５３％,１１００℃－４０％,１２３０℃－４７％。     

氮对Mn18Cr18N护环钢高温力学性能的影响

护环是汽轮发电机的重要部件。用Gleeble-1500热模拟试验机研究了成分(%)为:(1)0.53C-16.98Mn-3.17Cr,(2)0.12C-19.57Mn-19.27Cr-0.60N和(3)0.06C-18.58Mn-19.15Cr-0.69N 3种护环钢在8001 200℃的高温变形应力-应变曲线以及含N护环钢的高温塑性-断面收缩率。结果表明,随钢中氮含量的增加,动态再结晶需要的临界变形量越大,相应的变形抗力逐渐增大;含N钢在1 050℃塑性最大,高温塑性随钢中氮含量的增加而减小,因此改善变形方式以提高工艺塑性是防止热裂,提高护环质量的有效途径。     

Effects of Rare Earth Elements on Corrosive Wear Behaviour of Cast Cr-Mn-N Stainless Steel in Dilute Sulphuric Acid

ＥｆｅｃｔｓｏｆＲａｒｅＥａｒｔｈＥｌｅｍｅｎｔｓｏｎＣｏｒｒｏｓｉｖｅＷｅａｒＢｅｈａｖｉｏｕｒｏｆＣａｓｔＣｒＭｎＮＳｔａｉｎｌｅｓＳｔｅｌｉｎＤｉｌｕｔｅＳｕｌｐｈｕｒｉｃＡｃｉｄＤｉｎｇＨｕｉ（丁晖），ＹｕａｎＧｕａｎｇｙｉｎ（袁广银），...     

稀土Ce对1Cr18Mn8Ni5N不锈钢耐均匀腐蚀性能影响

利用电化学的极化曲线及交流阻抗技术研究了不同稀土含量的1Cr18Mn8Ni5N不锈钢在硫酸介质中的腐蚀行为。应用扫描电镜对试样的腐蚀形貌及夹杂物形态进行了观察,利用EDS对夹杂物成分进行了分析。结果表明:钢中加入稀土Ce可改变夹杂物形态,并使其交流阻抗的极化电阻增大,极化曲线的腐蚀电位正移,降低了腐蚀电流密度,抵制了均匀腐蚀,改善了1Cr18Mn8Ni5N不锈钢的耐蚀性。当钢中稀土Ce质量分数为0.022%时,1Cr18Mn8Ni5N不锈钢可获得最好的耐均匀腐蚀性能。     

节镍型奥氏体不锈钢1Cr17Mn9Ni4N的组织和力学性能

从热处理工艺对室温拉伸性能的影响和试验温度对拉伸性能的影响两个方面分析了1Cr17Mn9Ni4N钢组织和力学性能之间的关系。试验结果表明：随着固溶处理温度(950～1075℃)的提高,强度降低、塑性提高;水冷或空冷对力学性能的影响不大;材料的锻比对力学性能具有一定的影响;与同类钢相比,1Cr17Mn9Ni4N钢具有优异的室温和低温力学性能。该钢在低温变形时的TRIP效应是低温综合力学性能良好的根本原因。     

N对奥氏体不锈钢OCr18Ni9N热塑性的影响

采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了0.008 7%～0.150 0%N对热轧0Cr18Ni9N钢(%:0.044～0.049C、0.41～0.51Si、1.46～1.52Mn、17.92～18.15Cr、9.09～9.24Ni、0.01～0.03Ti)以应变速率5×10~(-3)s~(-1)和1s~(-1)在800～1300℃的拉伸和压缩性能的影响,并分析了N含量对该钢动态再结晶性能的影响。结果表明,随着N含量的增加,该钢断面收缩率显著下降,同时其最佳热塑性的温度区间提高;当N含量低于0.0500%时,最佳热塑性区间为950～1100℃;而当N含量为0.0800%～0.1500%时,则为1150～1250℃。     

0Cr21Ni6Mn9N奥氏体不锈钢的应变强化行为

研究了不同氮含量的0Cr21Ni6Mn9N奥氏体不锈钢的塑性流变行为。结果表明,其形变强化特性可用Ludwigson模型来表示。钢在不同的应变下表现出不同的塑性流变行为,存在一个瞬变应变。当应变量低于它时,流变行为与Ludwik方程存在一个正偏差;而应变量高于它时,则符合Ludwik模型。造成这一差异的主要原因是位错滑移模式发生了改变,低于瞬变应变时为单系滑移,高于瞬变应变时为多系滑移。氮对位错滑移模式的影响主要表现为对瞬变应变的影响。随氮含量的增加,瞬变应变被推向更高的水平,这意味着氮原子使位错在更大的应变下才产生多系滑移和交滑移。