薄壁外压容器外压试验压力系数研究

为了控制钢制薄壁外压容器的稳定性,建立了以分布参数为区间界限限定时的随机概率模型,从外压压力试验和正常操作时模糊可靠度范围的角度,对薄壁外压容器的稳定系数、试验压力系数和超压限制系数进行了探索。结果表明：①从等可靠度的观点,在外压压力试验与正常操作时,薄壁外压球壳稳定性的模糊可靠度分别可取0.93381-0.9999999517与0.93354-0.9999999510;薄壁外压圆筒稳定性的模糊可靠度分别可取0.9997091-0.9999992822。②薄壁外压球形容器稳定安全系数应不小于14.53;薄壁外压圆筒稳定安全系数应不小于2.80。③薄壁外压球壳外压试验压力系数在外压压力试验时等于1.00;薄壁外压圆筒外压试验压力系数应不小于1.00但不大于1.26。④在外压压力试验时,薄壁外压球壳的超压限制系数应不大于0.06882;薄壁外压圆筒的超压限制系数应不大于0.45165。     

论容器压力试验的庆力校核

以ＧＢ１５０－８９《钢制压力容器》为依据,对文「１」进行了分析讨论,指出「１」所得结论是错误的,并导出了内压人口在无须进行试验压力下筒壁薄膜应力校核的有关条件。     

论容器压力试验的应力校核

以GB150-89《钢制压力容器》为依据,对文[1]进行了分析讨论,指出文[1]所得结论是错误的,并导出了内压圆筒容器无须进行试验压力下筒壁薄膜应力校核的有关条件。     

压力试验时薄壁内压圆筒静强度的模糊可靠度

提出随机-模糊概率模型的分布参数为区间界限限定时,结构模糊可靠度的计算方法。在最苛刻的气压与液压试验条件下,对钢制薄壁内压圆筒初始静强度的可靠度范围进行定量分析。结果表明,初始屈服强度在气压试验时的可靠度为Rs1=86.86%~98.809%,在液压试验时为Rs2=63.31%~87.70%;初始爆破强度在气压试验时的可靠度为Rb1=99.97091%~99.99992822%,在液压试验时为Rb2=99.8411%~99.91836%。     

压力试验时钢制薄壁内压容器模糊静强度的可靠度

应用基于模糊数学与常规可靠性理论相结合的模糊可靠性设计方法,讨论钢制薄壁内压容器模糊静强度在最苛刻的压力试验条件下,有关标准可接受的模糊可靠度范围,为压力容器的模糊可靠性设计从理论走向实用提供了参考依据。     

基于可靠度分析的外压薄壁圆筒稳定系数

应用基于概率统计理论的可靠性设计方法,从分析按标准设计的外压弹性薄壁圆筒可接受的临界失稳强度最小可靠度范围角度,对其稳定系数与试验压力系数进行了探索。     

基于信息熵的扁平绕带式容器试验压力

基于信息熵中模糊性度量与随机性度量相等可实现模糊变量等效为随机变量的原理,把扁平绕带容器的模糊静强度和模糊载荷等效为随机静强度和随机载荷,从控制扁平绕带容器模糊静强度在正常操作与压力试验时可靠度的角度,对其安全系数、试验压力系数与超压限制系数进行了探索。研究表明：（1）模糊屈服强度可靠度在正常操作时应不低于0．99744,在气压与液压试验时应分别不低于0．98300与0．95053;模糊爆破强度可靠度在正常操作时应不低于0．99999999535,在气压与液压试验时应分别不低于0．9999999519与0．999999772。（2）屈服安全系数应不小于1．50,抗拉安全系数应不小于2．70。（3）试验压力系数在气压试验时应不小于1．05但不大于1．16,在液压试验时应不小于1．05但不大于1．25。（4）在气压与液压试验时,超压限制系数在屈服失效准则下应分别不大于0．7766与0．8361,在爆破失效准则下应分别不大于0．4310与0．4449。     

化工容器的压力试验

介绍了化工容器压力试验的目的、分类、试验温度、试验操作、试验的检查、合格标准及试验后的无损检测和对无法进行压力试验的容器应采取的措施。     

钢制薄壁内压容器爆破压力的概率分布研究

应用数理统计方法 ,对钢制薄壁内压容器的爆破压力进行了分析 ,得到如下两个结论 :①在显著度为 5 %时 ,描述爆破压力实测值与预测值之比的随机变量符合正态分布 ;②在置信度为 99%时 ,分析得到了该随机变量分布参数的取值范围。     

压力试验时薄壁球形容器模糊静强度的可靠度

应用模糊可靠性设计理论，论述了容器静强度的模糊性和载荷的随机性，在最苛刻的压力试验条件下，讨论了其静强度的模糊可靠度，得到了最苛刻试验条件下常规设计可接受的薄壁球形容器的初始静强度模糊可靠度范围，为压力容器的模糊可靠性设计从理论到实用提供了参考依据。     

薄壁内压圆筒模糊静强度的最小可靠度

应用模糊可靠性设计理论,在最苛刻的气压与液压试验条件下,研究了钢制薄壁内压圆筒模糊静强度的可靠度范围。结果表明,初始模糊屈服强度在气压试验时的最小可靠度范围为Rs1=98.14%~99.75%,在液压试验时为Rs2=91.64%~96.74%。初始模糊爆破强度在气压试验时的最小可靠度范围为Rb1=99.99954%~99.99999%,在液压试验时为Rb2=99.979798%~99.997928%。     

含裂纹压力容器的可靠性分析

采用损伤容限设计的方法 ,推导出含裂纹机械零部件的可靠度计算公式 ,并通过实例研究了某压力容器的可靠度     

含表面裂纹压力容器失效概率计算的Lagrange方法

以PFM理论为基础 ,采用Lagrange方法对含表面缺陷焊接压力容器的失效概率进行了计算。结果表明 ,用Lagrange方法克服了迭代计算方法中有时收敛速度慢的缺点 ,特别是对于随机变量多、功能函数复杂的情况更能显示其优越性     

异形截面容器的应力修正

根据板壳理论的计算结果 ,将有限长椭圆截面容器端盖的加强作用对危险点弯曲应力的影响程度表示成应力修正系数γ ,并将γ与壳体形状尺寸的关系回归成函数表达式 ,以便于工程应用。     

含缺陷压力管线概率失效准则的研究 I.压力管线重要度的模糊评价方法

指出压力管线重要度的评价是建立压力管线概率失效准则的基础。进而提出了一套石化、化工压力管线重要度的模糊评价方法 ,为含缺陷压力管线概率失效准则的研究奠定了基础     

外压容器的稳定性模糊可靠性优化设计

考虑到设计参数的随机性和设计边界的模糊性,在外压容器的稳定性设计中应用模糊可靠性优化设计理论,建立了模糊可靠性优化设计的数学模型,给出了优化方法和应用实例。优化后,圆筒有效壁厚减少14%,封头有效壁厚减少14%,加强圈有效横截面积减少46.7%,重量减轻16%左右。     

含缺陷压力管线概率失效准则的研究 Ⅱ.某一具体被评压力管线可接受失效概率的确定方法

从满足工程实际应用的要求出发 ,初步确定石化、化工压力管线的可接受失效概率范围为[10 -6,10 -4]。在已建立了较为合理的压力管线重要度的模糊评价方法的基础上 ,应用模糊集理论中的扩张原则 ,建立了根据某一被评压力管线的重要性程度来确定其可接受失效概率的方法     

奥氏体不锈钢压力容器的应变强化技术

介绍了应变强化基本原理,并分析奥氏体不锈钢压力容器应变强化两种模式——常温应变强化Avesta模式和低温应变强化Ardeform模式。同时,分析比较几种压力容器标准关于奥氏体不锈钢材料的许用应力选取,其中欧盟EN13445压力容器标准奥氏体不锈钢屈服强度按σ1.0选取,材料安全系数取值较低,非常实用。     

大型薄壁压力容器Shell51单元模型的应力线性化分析

针对ANSYS软件Shell单元无法得到应力线性化数据的问题,采用Shell单元建立了典型化工设备模型,通过具体分析Shell 51单元的数据,给出了应力线性化评价数据的计算方法和相应计算公式,实现了Shell 51单元模型的应力线性化分析计算。同时,通过实例分析得到的结论,对于指导利用Shell51单元模型进行分析设计评估和化工设备的安全评价具有重要的作用。