对一起氢气瓶爆炸事故的分析

介绍扬州制药厂发生的一起氢气瓶爆炸事故,死亡1人,并造成破坏。碎片散落半径130m左右,拣回气瓶残片60余块。经分析,为化学性爆炸,根本原因是氢气中混入了氧气。表1。     

4起混合气体气瓶爆炸事故原因分析

简介了4起盛装混合气体的钢质无缝气瓶爆炸事故,通过调查分析,得出爆炸的原因:随着瓶体应力腐蚀裂纹的产生和不断扩展,瓶体剩余有效承载壁厚不足以承受内压而破裂。对盛装含二氧化碳混合气体气瓶的安全使用、管理提出了建议。     

氢气气瓶充装的技术及安全

氢气是主要的工业原料,也是最重要的工业气体和特种气体,但是氢气也是易燃易爆的气体,容易引发事故。综述了氢气气瓶充装过程中的操作流程和氢气充装过程中的危险性分析。最后,对氢气充瓶过程中易出现的事故及原因、出现事故后的处置技术、出现事故前的预防措施等三方面加以阐述。     

扬州市再次发生氢气瓶爆炸死亡事故

<正>1993年2月1日,扬州制药厂特非那丁车间,在打开氢气瓶瓶阀时,气瓶发生了爆炸,死亡1人(详见1993年《深冷技术》第3期)。1993年11月26日,扬州市卫生防疫站,在对喂药器聚氯乙烯单体残留量送检样品进行检验,当打开氢气瓶瓶阀的瞬间,     

氧气瓶充装前的检验

氧气具有强烈的助燃易爆特性,因此氧气瓶比其它气瓶发生燃烧和爆炸的机会更多.要做到氧气瓶的安全使用,气瓶制造、充装、使用等单位,都必须认真贯彻执行"89<气瓶安全监察规程>",各司其责.然而,个别用户在氧气瓶使用时没有按规定留有应不小于0.05MPa的剩余压力或没有做到专瓶专用,人为地造成氧气瓶混入氢气、乙炔等可燃物质,形成氢气一氧和氧一乙炔的爆鸣性气体,这是引起氧气瓶化学性爆炸的一种隐患.     

对苏北一起气瓶爆炸死亡事故的分析

介绍了1998年9月14日苏北某地一起两只氧气瓶爆炸事故死亡4人及其他破坏的情况。经分析,爆炸性质为化学性爆炸,原因为氢氧混合,呈粉碎性爆炸的1~#瓶原来为氢气瓶。文章最后列述了应吸取的教训。     

氢气瓶疲劳检测实验舱温度控制系统设计

为了填补储氢气瓶在大温域跨度条件下的疲劳检测试验系统的研究空白,针对氢气瓶充放氢过程中存在的易燃易爆等风险特性设计了符合国家标准的氢气瓶疲劳检测实验舱温度控制系统,采用液体载冷进行间接温控,隔绝了电气设备与氢气瓶检测实验舱的直接接触,降低了爆炸风险,试验验证了系统可以实现实验舱内-40—85℃温度范围内的温度环境模拟和高精度控制,温度均匀度最高达±0.5℃,单点控制精度最高达±0.1℃,满足测试环境温度需求。     

多只氧气瓶严重爆炸事故报道

<正>1986年3月15日下午16时50分,陕西省铜川市第二化工厂氧气站发生氧气瓶严重爆炸事故,四只瓶子粉碎性爆炸,二只瓶子瓶阀被冲掉。当时气瓶压力为40kgf/cm2。爆炸造成重     

一起氧气瓶爆炸事故分析

介绍氧气瓶爆炸事故概况和造成的伤亡,通过对事故现场以及气瓶碎片和其余气瓶内气体成分的分析,将此次爆炸确定为化学性爆炸。分析了爆炸事故的原因,并提出相应的预防措施。     

气瓶安全与检验问答（二）

问：现时在用气瓶的安全状况如何？答：据有关文件所载，１９９９年“气瓶事故较多，伤亡人数也较多，而事故的产生大都是由于管理和操作不当。气瓶爆炸事故４３起，有１０起是介质混装，７起是超装，４起因未及时进行定期检验、腐蚀未及时发现，３起漏气引起火灾而发生，２起超温，２起用瓶对瓶进行灌装，２起置换发生问题，１起是非法制造。其中湖北省一造纸厂液氯钢瓶超装，引起爆炸，死２人，伤１６人。”鉴于这种状况，文件着重提出，“进一步认真学习贯彻江泽民总书记关于认真做好锅炉、压力容器每一个环节安全工作的重要指示，加强对…     

南京江宁“3.20”氧气瓶爆炸事故分析

20 0 1年 3月 2 0日南京江宁东山镇兰叶气体公司在卸瓶过程中发生氧气瓶爆炸 ,根据现场检测确定为化学性爆炸 ,系由于气瓶混装造成的。分析了瓶中油脂的来源 ,提出了存在的问题及应吸取的教训。     

二氧化碳气瓶混装氧气燃爆事故及预防

介绍了两起二氧化碳气瓶混装氧气引起的燃烧爆炸事故 ;原因为二氧化碳气瓶中含有油脂 ,在高压氧气中发生燃爆 ;结合新《气瓶安全监察规程》条款要求 ,提出预防措施     

Explosive fracture of closed cylinders

We present the results of numerical simulation of the process of fracture of thick-walled elastoplastic cylinders with bottoms caused by the explosion of a blasting charge placed inside the cylinders. We show that the influence of the scheme of explosive loading on spalling effects in the walls of the cylinders is significant. Scientific Research Institute of Applied Mathematics and Mechanics, Tomsk, Russia. Translated from Problemy Prochnosti, No. 4, pp. 44–51, July–August, 1997.     

三起氧气瓶爆炸事故的原因分析及建议

介绍湖北和广东发生的三起氧气瓶爆炸事故的简单经过 ,分析了原因 ,并提出应接受的教训与相应的建议。     

船用螺旋桨的爆破拆解

论述了船用螺旋桨爆破拆解的基本原理及实施过程，提出了一套完整线状聚能切割器的设计程序及轮毂的水压控制爆破拆解的设计原则。     

A conjugate problem of thermal explosion of a hollow cylinder

A conjugated problem of heat conduction for two hollow cylinders that are in close contact, with one consisting of a reagent, has been solved analytically. The problem has been solved by the backward method under boundary conditions of the first kind. The critical conditions of thermal explosion were investigated as functions of the parameters of a reagent and of an inert body. An engineering method for determining the critical conditions of a thermal explosion is suggested. __________ Translated from Inzhenerno-Fizicheskii Zhurnal, Vol. 79, No. 4, pp. 110–113, July–August, 2006.     

水环离心真空泵在氧气充装系统中的应用

为保证气瓶充装的安全性,武钢氧气公司在新建氧气充装站时配置了一套气瓶抽真空装置。介绍选用的水环离心真空泵的工作原理和技术参数以及氧气充装系统的工艺流程。使用效果证明,在氧气充装系统安装气瓶抽真空装置,不仅可以降低氧气瓶发生化学爆炸的危险性,而且可以提高产品合格率。     

Effects of fire on small commercial gas cylinders

Current standards on the safety of small portable gas cylinders only define the pressures at temperatures of up to 50 °C and therefore have limited applicability in situations where cylinders are close to fires. Cylinders containing a pressurised liquid butane–propane mixture were heated in a small barbecue. The cylinders underwent a boiling liquid expanding gas explosion (BLEVE) at a liquid temperature of 90–100 °C. Failure was at the rolled seam where gas could escape thus provoking the BLEVE. Previous hydrostatic pressure testing of the cylinders showed that collapse of the spherical cap base occurred at a pressure of 1.8 MPa and that this was followed by failure of the rolled seam at a pressure of 2.0 MPa. These pressures were lower than that required to produce longitudinal cracks in the cylinder wall. Analysis of the pressure created as the temperature is raised by means of the Clausius–Clapeyron equation indicated the temperature for failure of the seam to be about 100 °C. After the BLEVE the cylinder broke into two fragments, an end cap and a tub rocket. The velocity of the tub rocket was estimated to be 65 m s⁻¹, giving a kinetic energy of 309 J. By comparison with the ballistics of rubber bullets it is believed that any injuries will be non-penetrating blunt trauma injuries and be less likely to cause severe injuries than those created by rubber bullets. The range over which the kinetic energy is likely to be capable of creating injuries is estimated to be less than 30 m.     

单层厚壁圆筒弹性动应力的简化计算方法

厚壁圆筒在爆炸领域被广泛应用,经典厚壁圆筒弹性动应力公式计算十分复杂,不利于工程直接应用。为了得到有效的精度较高的单层厚壁圆筒弹性动应力的简化计算公式,从经典动应力公式出发,通过求取频率特征方程的特征值,再将其代入动应力公式中进行简化计算,结合对动应力公式的级数表达式的讨论,最后得到了简化的厚壁圆筒内壁和外壁处动应力计算公式。数值计算结果表明,在圆筒外直径和内直径之比K不超过2时,简化计算结果和精确解的相对误差不大于6%。