一种注塑机的改进型供油系统

本实用新型公开了一种注塑机的改进型供油系统，包括高压小流量泵、低压大流量泵、压力掣、单向阀、顺序阀和换向阀。其中高压小流量泵与低压大流量泵以并联的方式连接至换向阀的管路上，换向阀连接至注塑机的工作系统，压力掣串联在高压小流量泵与换向阀的管路上，单向阀串联在低压大流量泵与换向阀的管路上，顺序阀以并联的方式连接在低压小流量泵与单向阀的管路上。本实用新型具有省电、安全、功率损失小、工作效率高、     

离心泵调节方式与能耗分析

通过离心泵与管路系统的特性曲线图分析了离心泵流量调节的几种主要方式:出口阀门调节、泵变速调节和泵的串、并联调节.用特性曲线图分析了出口阀门调节和泵变速调节两种方式的能耗损失,并进行了对比,指出离心泵用变速调节流量比用出口阀门调节流量可以更好的节约能耗,且节能效率与流量变化大小有关.     

高温取热炉水动力特性研究

水循环回路的合理设计和布置对高温取热炉的安全运行具有重要意义.高温取热炉传热计算和水动力计算结果表明热负荷较低时,水循环容易发生停滞.水循环回路结构复杂容易导致并联管内的流量分配不均匀性较大.热负荷较高时,汽塞和流量脉动也会导致高温取热炉水循环可靠性下降.合理的运行可以防止高温取热炉水循环停滞.优化并联管组结构设计,并消除水循环回路中的可压缩容积,能够减少并联管组流量分配不均匀性,避免发生流量脉动,提高水循环的可靠性.     

硫磺制酸装置循环水泵节能改造总结

正1概况川化股份有限公司300kt/a硫磺制酸装置共有3台循环水泵(MP901A/B/C),主要用于系统7个冷却换热设备。根据设计要求,系统循环水需求量为3000m3/h,因单台循环水泵不能满足流量要求,因此日常采用2台并联、1台备用的运行方式,但因2台并联运行超出了所需流量,故采取关闭部分出口阀的方式对循环水进行流量控制,造成机泵的部分功率浪费。1.1循环水系统工艺流程     

并联旋风分离器的旋流稳定性分析

分别选用2台和4台直径300 mm的相同PV型旋风分离器作为分离元件,共用进气管、集气室和排尘室,以中心对称方式组成两种并联分离器,并通过数值模拟比较单分离器与两种并联方案中各分离元件气相流动的特点. 气体介质为常温常压空气,入口气速15~30 m/s. 结果表明,2台或4台并联时各分离元件流量偏差分别不超过0.35%和0.28%,压降最大偏差为0.79%和0.43%,流量分配均匀,灰斗内窜流返混不明显,且4台并联时效果更好. 4台并联时分离元件排尘段的稳定性指数比2台并联或单分离器降低过半,旋流稳定性显著增强. 对称排列的分离元件在公共灰斗中会形成具有自稳定性的对称涡系,对分离元件内旋进涡核的摆动有约束作用,旋流稳定性增强.     

并联容器入口偏流问题探讨

油气集输系统中,容器并联时采用汇管分配流量。几何结构、输送介质流型、惯性力等因素将导致偏流。输送介质为单相流时,压力不均匀分配、湍流、惯性力是造成容器并联偏流的主要原因。输送介质为气液两相时,流型、气液两相惯性差、气体携液能力是形成偏流的主要原因。通过调整几何结构、流型、压力分布及多级分配四种偏流控制方法降低汇管偏流程度。     

基于余热回收的电动客车喷射补气热泵的制热性能

根据电动汽车热泵在低温下的制热需求并延长车辆行驶里程,开发了车外换热器支路和余热换热器支路并联的余热回收系统并进行了制热性能试验研究。试验结果显示,对于并联余热回收支路的喷射补气式热泵系统,补气支路压力和补气流量均随着余热量的增加而有明显的提升,而吸气主路流量受余热换热器出口过热度的影响。车外换热器支路和余热换热器支路的流量比也呈线性关系,流量比斜率与余热换热器出口相态有关。并联余热回收喷射补气热泵系统的制热性能随余热量的变化受压缩机吸气量和补气量这两个因素的共同影响。在7℃相对较高的环境工况下,余热量的增加有利于制热量的提升但COP没有优势;在-20℃较低的环境工况下,余热量的增加使得补气流量增长较大,但吸气流量衰减严重,对系统的制热性能提升不明显;在-10～0℃的环境工况下,制热量和COP都随余热量的增加而提升较大,-10℃时,1.8 kW余热量条件下的制热量比0.9 kW余热量条件下的制热量增加了11.6%,COP提升9.18%。     

硝化工序流量调节系统的改进

本文叙述了自制分配器用于并联运行的流量调节系统，减少了控制点，把相关调节系统变成了独立调节系统，节约了投资，使整个硝化生产过程安全、均衡、稳定地进行。     

泵并联运行流量增量的影响因素与并联运行设计的初探

通过对福建LNG接收站现有管路特性曲线和3台海水泵并联运行流量-扬程曲线的形状进行分析,分析了影响泵并联运行时流量增量的因素,以及泵并联运行时可能出现的过载问题,在此基础上提出了福建LNG接收站工艺海水泵并联运行设计时应该注意的问题,为并联运行工艺海水泵的设计和选型提供参考。     

高压液氨泵并联运行流量脉动分析

通过对往复泵运动规律的分析,给出双泵并联运行累加流量和流量不均匀系数的计算公式,并利用Excel函数编程,对高压液氨泵并联运行累加流量进行模拟,探讨双泵并联运行在不同错相位角和转速下流量不均匀系数的变化规律,总结最佳操作工况,提出峰值分散技术应用的思路。     

NBS-曙红Y体系-流动注射化学发光法检测盐酸吗啉胍

首次建立了N-溴代丁二酰亚胺（NBS）-曙红Y（EY）化学发光体系用于检测盐酸吗啉胍,在本化学发光体系中NBS为氧化剂、EY为能量受体。在碱性条件下,NBS氧化盐酸吗啉胍产生稳定的化学发光,向体系中加入十六烷基三甲基溴化胺（CTMAB）后,化学发光显著增强。研究了NBS浓度、EY浓度、CTMAB浓度、NaOH浓度、阀池管长和泵速等因素对化学发光强度的影响,初步探讨了此化学发光可能的机理。结果显示：在最佳实验条件下,盐酸吗啉胍的检测线性范围为4.7×10-8～2.0×10-5 g.mL-1,线性回归方程为I=19.513C（×10-7 g.mL-1）＋26.118,R2=0.9995,方法检出限（DL=3σn-1/S）为1.6×10-8 g.mL-1。对盐酸吗啉胍片剂（标示量为0.1 g.片-1）中盐酸吗啉胍定量分析,结果平均为0.0977 g.片-1,相对标准偏差为2.0%,加标回收率为93.5%～102.6%,结果令人满意。     

衣架式流延模头内熔体流动与模具变形的三维耦合数值模拟

利用Polyflow软件对一种衣架式流延模头内熔体的流动和模具变形进行了三维耦合数值模拟。结果表明:衣架式模头中熔体的流动可视为歧管内(沿歧管方向)和狭缝中(沿挤出方向)的压力流的组合;模头狭缝表面在模具厚度方向的变形沿挤出方向近似为线性增加,而沿模具宽度方向为非线性减小;模具变形后的熔体出口流率由狭缝的实际间隙和扇形区出口处的压力共同决定,单位宽度的出口流率沿模具宽度方向先增加后减小。     

含煤粉的煤层气T型管道颗粒分布特性

煤层气开采过程中,煤粉不可避免地进入集输管网,进而形成气固两相流动。基于湍流模型,采用FLUENT模拟软件计算广泛应用于煤层气集输管网的水平T型弯管的流场,得到气体和煤粉的速度场分布及各出口煤粉浓度,并分析管道分支处煤粉在气流扰动下的浓度分布,结果表明:气流经过支管后,部分煤粉滞留于管壁,支管两侧管壁煤粉浓度相差较大,各出口煤粉排出量也存在差异。     

基于瞬变流的输油管道泄漏检测模拟

针对输油管道泄漏检测的现状进行了总结,并研究了一种基于瞬变流的检测输油管道泄漏点的方法,该方法利用管道均匀竖直的特点,在下游流体出口处设置阀门和压力检测装置,当输油管道发生泄露时,周期性关闭阀门产生瞬变流即连续压力波,以连续压力波为输入信号,泄漏管道为系统,检测管道出口处的压力信号为输出信号来检测泄漏。当产生同样周期及振幅的连续压力波时,由于泄漏点所在的位置不同及压力波造成管道共振,输出信号即管道出口检测到的压力也不同,根据这一特性,不断改变输入的压力波周期,即可产生不同的系统频率响应图。由此判断出泄漏点位置。     

Flow Characteristics in a Vortex Chamber

In this article we examine confined swirling flows using the integral equations of continuity and energy, along with the minimum pressure criterion. The pressure drop and the core size have been studied in the swirling confined vortex chamber. Both the n = 2 vortex model, with reverse and non‐reverse flow, and the free vortex model have been used at the vortex chamber exit plane. The influence of vortex chamber geometry, such as contraction ratio, inlet angle, area ratio, aspect ratio, and Reynolds number, on the flow field has been analyzed and compared with the present experimental data. The pressure drop across the vortex chamber differs from that in pipe flow, due to the mechanism of swirl flow that depends mainly on the intensity of tangential velocity. If the chamber length is increased, the vortex decays producing a weaker tangential velocity (less centrifugal force) that leads to less pressure drop. Based on the present theory, a new approach to determine the tangential velocity and radial pressure profiles inside the vortex chamber is developed and compared with the available experimental data. It shown that the n = 2 vortex model with reverse flow gives better results for strongly swirling flow.     

流化床管式分布器内流场模拟和布气性能分析

以催化裂化装置（FCCU）再生器的管式气体分布器为研究对象,对流化床管式气体分布器的布气性能进行了分析。首先,对气体分布器分支管内的流场进行数值模拟,计算结果表明沿分支管内气体流动方向,压力逐渐增大,截面流量逐渐减少,沿程喷嘴流量逐渐增大;同时分支管上游入口还存在着明显的偏流现象,从而导致了上游喷嘴的出口流量小于设计流量,下游喷嘴的出口流量高于设计流量,造成流化床内非均匀布气。然后,依据分支管的变质量流动特点,将一般变质量流动的动量方程用于分析分支管内的流动过程,表明分支管的流动过程属于“动量交换控制模型”,具有始端静压低末端静压高的特点,固有压力分布不均匀的特征。这种不均匀的压力分布导致了喷嘴布气不均匀和磨损等系列问题。最后,结合流化床内的压力特点,综合分析气体分布器的分支管压降和喷嘴压降,明确了喷嘴出口流量与分支管压力分布的关系,喷嘴临界压降与设计压降的关系,结论表明分支管的结构改进可以优化和改善分布器的布气性能。     

Praxisbezogenes Vorgehen bei der Auslegung von Sicherheitsventilen und deren Abblaseleitungen für die Durchstroömung mit Dampf/Flüssigkeits-Gemischen – Teil 2

The design of an integral safety valveblow-off pipe system embraces the following essential steps: 1. An incident scenario must first be defined. All reasonable deviations from proper operation of plant must be considered. 2. The flow state at the entry to the safety valve must then be ascertained (one-phase or binary flow); and 3. the minimal mass flow from the plant component to be protected must be calculated. Independently thereof, it is necessary 4. to determine the mass flow density in the blow-off pipe system; it is usually related to the cross-sectional area of the valve seat. The ratio of the two quantities gives the minimum necessary blow-off cross-sectional area. 5. In the final step, the pressure drop in the feed line and the counter-pressure at the valve exit must be examined in order to assure reliable functioning of the valve also in conjunction with the pipe system. Steps 1. to 3. were considered in Part 1, and steps 4. and 5. are described herein. Appropriate recommendations and the necessary equations are given for each step. The main emphasis is placed on applicability of the calculations.     

水平渐变管内油水两相流模拟研究

为优化油气集输管道局部管道结构,采用计算流体力学软件对水平渐变管内油水两相流进行数值模拟,对比不同含水率、不同入口流速条件下两相流流型,分析油水两相流在管道内的压力分布规律。结果表明,渐变管内油水两相流流型为水包油流型,管壁主要为油相润湿;渐缩管压力随流向位移持续下降,渐扩管先下降后上升再下降;整体压降速率与含水率成反比,与入口流速成正比。研究结果可以为优化稠油集输管网管道结构、降低管道流动能耗等油水混输问题提供参考。     

Praxisbezogenes Vorgehen bei der Auslegung von Sicherheitsventilen und deren Abblaseleitungen für die Durchströmung mit Gas/Dampf-Flüssigkeitsgemischen – Teil 1

The design of an integral safety valve- blow-off pipe system embraces the following essential steps: 1. An incident scenario must first be defined. All reasonable deviations from proper operation of plant must be considered. 2. The flow state at the entry to the safety valve must then be ascertained (one-phase or binary flow); and 3. the minimal mass flow from the plant component to be protected must be calculated. Independently thereof, it is necessary 4. to determine the mass flow density in the blow-off pipe system; it is usually related to the cross-sectional area of the valve seat. The ratio of the two quantities gives the minimum necessary blow-off cross-sectional area. 5. In the final step, the pressure drop in the feed line and the counter-pressure at the valve exit must be examined in order to assure reliable functioning of the valve also in conjunction with the pipe system. Steps 1. to 3. are considered in this article, and steps 4. and 5. will be addressed in Part 2 to be published in this journal. Appropriate recommendations and the necessary equations are given for each step. The main emphasis is placed on applicability of the calculations.     

含双侧分支结构受限空间油气泄压爆炸超压特性与火焰行为

为研究含有双侧分支结构受限空间内油气泄压爆炸超压和火焰演变特性,进行了不同初始油气体积分数工况下含有双侧分支结构受限空间和长直受限空间内的对比实验。研究结果表明： ①爆炸超压曲线会出现3个典型的超压峰值p₁、p₂、p_max,其中p₁的形成与管道开口端密封材料瞬时破裂有关,p₂与分支结构泄压有关,而p_max受管道内部爆炸强度与火焰加速协同效应影响。②分支结构对爆炸超压有强化作用,当油气体积分数在1%～2%区间,爆炸超压强化程度先增强后减小,且在1.4%～1.8%之间最为强烈。③火焰在分支结构处发生显著的弯曲、褶皱变形,这增大了火焰面积,提高了燃烧速率,加速了流场的传热传质效率,诱导爆炸强度的急剧增大,同时提高了火焰传播速度并增大了最大火焰锋面位置。④火焰在含有双侧分支结构的管道内呈现“半球形火焰--指尖形火焰--平面状火焰--浪花状火焰”形态变化。