844H型轮胎式推土机推土铲动臂变形的修复工艺

<正>我单位1台卡特彼勒844H型轮胎式推土机,因推土铲动臂产生严重弯曲变形,无法正常工作。该机工作质量为70815kg,总功率为512kW,推土铲土方容量为15.9~30.7m~3。为了恢复该机性能,我们根据动臂损坏的具体情况,制定出一套切实可行的修复工艺,并圆满完成修复工作。1.动臂变形原因该机推士铲两侧动臂弯曲变形情况如图1所示。推土铲动臂弯曲变形的直接原因是石块卡滞,间接原因是     

推土机推土铲浮动功能异常故障排查及原因分析

正宣工TY165型推土机推土铲升降阀采用先导操纵系统控制,用于推土铲实现提升、降落及浮动动作。这种操纵系统的优点是轻巧灵敏,手感柔和,有助于提高推土机作业效率,减轻操作者的劳动强度。本文针对1台该型推土机推土铲升降阀浮动功能异常故障,根据其工作装置工作原理进行故障排查。1.故障现象1台新组装的TY165型推土机在试机阶段出现推土铲浮动功能异常故障。     

TY160型推土机推土铲的结构改进

在自制TY160型推土机推土铲时,技术人员发现由于推土铲结构复杂,造成其拼装、焊接难度很大,生产效率较低。两名电焊工需2天才能将推土铲焊接完成,且推土铲后部外露焊缝较多。为提高生产效率,保证其外观质量,我们决定对推土铲的结构及其焊接工艺进行改进。     

推土机操纵沉重和推土铲不能升起的原因

<正>一台TY220型推土机工作500h后,操纵沉重,推土铲和松土器均不能升起。先检查操纵沉重故障。分析认为工作装置操纵手柄通过杠杆与伺服阀连接,伺服阀又通过杠杆与工作油箱内的操纵阀相连,从而控制工作装置的各个动作。操纵手柄沉重可首先检查操纵系统连杆关节是否卡住,连杆是否弯曲。把操纵阀和操纵杆分开后,操纵时还是过重,说明伺服系统有故障。     

SD7型推土机推土铲自动下降故障的排查方法

正宣工SD7型推土机工作装置配置了具有手动控制、中位封闭、负荷传感和压力补偿功能的先进液压系统。推土铲和松土器换向阀均设置负载单向阀和补油单向阀,推土缸上方设置快降阀(铲刀以一定速度降落时形成差动回路),推土缸活塞上设置缓冲阀。换向阀杆小开口时,推土铲切土速度不变。该型推土机工作装置液压系统原理如附图所示。SD7推土机经长时间使用后,常会发生推土铲自动下降故障,本文介绍推土铲自动下降故障的排查方法。     

推土机推土铲倾斜缸活塞杆耳环断裂原因及改进措施

正1故障现象1台新型山推大功率推土机进行试验验证,当运行到1157h后,其推土铲倾斜缸活塞杆耳环断裂并被拉伸变形,如图1所示。该倾斜缸底座端通过销轴安装在推土铲推杆上,活塞杆耳环端通过关节轴承和销轴安装在推土铲上。在作业过程中,倾斜缸对推土铲起到支撑和调节倾斜角度的作用。我们采用多种分析方法,查找该故障的原因,并提出改进措施。     

彭浦PD320Y型推土机推土铲提升缓慢的排查

正1.故障现象1台全新的彭浦PD320Y型履带式推土机投入使用10h后,出现推土铲无法提升到预定高度故障。刚出现故障时,推土铲只能将机身撑起10cm左右,操纵手柄回到中位时,机身会回落到原位。此后作业过程中该故障现象越来越明显,最后发展到推土铲几乎不能提升,以致无法进行推土作业。与此同时,还出现松土器提升速度变慢现象。2.工作原理彭浦PD320Y型履带式推土机配置康明斯NTAA855型发动机,装有3级报警监测装置,     

PD140型推土机推土铲提升缸端部漏油问题的解决方法

售后服务信息显示,PD140型推土机推土铲提升缸端部漏油的报修较多。维修时,售后服务人员一般在导向套Y形密封圈沟槽内加装密封纸垫。这种维修方法在短期内虽可以起到密封作用,但使用一段时间后,会再次出现漏油现象。为此,我们对该提升缸端部密封结构进行了改进。     

TY160型推土机推土无力故障的原因

1．故障现象我单位1台TY160型推土机,作业时出现推土无力现象。挂低速挡行走时,速度明显低于挡位速度,挂高速挡则无法行走。2．查找故障点该型推土机动力传输途径为发动机→变矩器→变速器→转向离合器→最终传动装置。首先,在空挡状态启动发动机,将发动机提速和减速,反应都很快,由此排除发动机有故障。     

PD410-1型推土机推土铲下降速度过快的排查

1.故障现象 PD410-1型推土机推土铲的下降操纵有快速下降与低速下降2种模式。以较小的角度向下扳动推土铲升降操纵手柄时,推土铲应慢速下降。将下降操纵手柄按到底时,推土铲会快速下降。在对2台该型推土机进行出厂检验时,以较小角度向下扳动这2台推土铲升降操纵手柄时,这2台推土机推土铲均出现下降速度过快现象。经过反复调试,快速下降故障依然存在。     

装载机动臂与铲立自动沉降的原因

装载机动臂缸和转斗缸的沉降量超出规定的范围,说明该机液压系统有故障。 正常情况下,将铲斗装入额定载荷,柴油机和液压油在正常工作温度（50℃）下,将动臂举升到最高位置,然后熄灭柴油机,分配阀置于封闭状态,这时测量动臂缸活塞杆移动距离,沉降速度应小于65mm／15min;将铲斗置于收斗位置,并处于运载高度,其他条件与前述相同,     

958H型装载机动臂沉降的排查方法

1.沉降测试装载机动臂液压系统内泄不仅会造成动臂自动沉降,还可能造成动臂提升速度缓慢和提升不平稳等现象。机械行业标准JB/T3688.3—1998《轮胎式装载机试验方法》规定:进行动臂自动沉降试验时,液压油初始油温应为(50±3)℃;铲斗应承载额定载荷;将动臂提升至最高位置,柴油机熄火后,动臂缸沉降位移量应小于50rmm/h。按照以上标准对958H型装载机动臂沉降测试的步骤如下:先将铲斗装入5000kg质量的物体。启动装载机运转;待液压油温度为50℃时,将动臂举升到最高位置,再将分配阀置于中位,然后将柴油机熄火;测量动臂缸单位时间内活塞杆沉降位移量,若所测沉降位移量大于50mm/h,应判定为动臂内     

推土机推臂断裂原因分析及改进措施

<正>推土机工作环境恶劣,其推土铲推臂工作过程中受力复杂,容易产生变形、开焊和断裂故障。我们通过大量试验、测试及仿真分析,找出故障原因并进行结构优化设计,大大提高了推臂的可靠性及安全性。1.故障原因分析推土机推土铲推臂结构如图1所示。其主要有4个受力部位,分别为前接头、后支座、斜支撑托架、水平支撑托架。我们通过计算及实验发现,推土铲推臂前接头、后支座主要承受轴向压力,受力状况较为简单。斜支撑托架、     

WY—100型挖掘机动臂的修复

我公司于１９７９年购置的一台ＷＹ－１００型挖掘机,经过近２０年的使用,该机动臂（结构见图１）存在如下主要问题： ①动臂端部开裂且严重变形,导致尼龙轴套１磨损严重,时有铲斗销轴折断的现象出现。 ②动臂上的各液压缸铰接点（轴套３）处有多处焊缝开裂;动臂钢板局部开裂。 如直接从生产厂定购动臂总成,不仅资金投入多且时间较长,为此,我们决定对该动臂的局部裂缝进行焊补修复,并对动臂端部进行整体（制作）更换。 修复方案的具体实施步骤如下： （１）材料的选用及焊接工艺的确定 根据实物的材质和厚度,同时考虑到焊缝与母材…     

ZL50型装载机动臂焊接变形分析及工艺措施

ZL50型装载机动臂（见附图）的形体庞大,焊接部位多,焊接时支承难度较大,尺寸精度和位置精度要求较高。焊接后的整体变形一直是困扰焊接工艺的一大难题。由于动臂在承载能力、外观造型及实现产品功能上具有重要作用,因此在设计和制造中应特别予以重视。1.动臂制造工艺动臂制造工艺流程包括：下料—组焊—焊接—修磨—校形—机加工—涂装等工序。     

装载机Z型动臂轴孔磨损后的修复

我公司１９９４年购进一台日本小松公司的履带式装载机,主要应用于隧道施工。由于工作条件恶劣,又缺乏必要的润滑保养,致使工作装置（倾卸机构）各转动副磨损严重（主要表现为偏磨）无法继续工作。 为保证装载机倾卸机构两侧轴孔的同轴度且使其能处于同一水平面上,制造时通常都是将轴套留有加工余量,先焊接,然后再一次镗削加工而成。如果采取上法修复,则无法用施工单位的维修设备加工,外协时间又长、耗资又大,在工期紧、任务重的情况下,严重影响生产,最后决定用一根模具轴找正的方法修复。现以Ｚ型动臂与铲斗架相连处的转动副为…     

WY160型挖掘机动臂缸活塞杆修复工艺

WY160型挖掘机在使用过程中易发生动臂缸活塞杆头部轴承孔孔壁断裂现象,这样使得其余各部分尚完好的活塞杆也不得不报废,既浪费了资金,又使机器不能及时投人生产。在实际工作中,我们摸索出了一套修复活塞杆的办法,即重新制作活塞杆头部轴承孔的那一端,然后与旧活塞杆的另一部分焊接成一新的活塞杆。其修复工艺简介如下。（l）已损旧活塞杆的加工①拆下活塞杆后,先将其认真清洗,然后测出活塞打头部轴承孔中心到杆尾部的距离（385mm）,此尺寸为活塞杆头部与加工后的旧活塞杆两者焊接时的控制尺寸。②按图1加工旧活塞杆上一端的中40…     

装载机动臂设计及其有限元分析

以ZL50轮式装载机工作装置动臂为研究对象,计算动臂铰点和确定动臂结构形式,完成了该装载机的动臂设计,建立动臂三维实体模型。分析动臂不同工况,利用ANSYS对其进行有限元分析。获得结构的应力分布云图及变形云图,指出了动臂中的危险点和应力集中。