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对于管道焊缝裂纹缺陷,可采用多种方法进行检测。下面用四种常规无损检测方法进行试验,比较其对裂纹检测的有效性。1 检测对象被检对象为133mm×7mm钢管对接环焊缝,材质20钢,缺陷以横向裂纹为主(有一段4mm纵向裂纹),经显微镜测量,裂纹最大开口宽度为37μm,经解剖,裂纹最大深度为1.6mm。2 检测试验检测标准采用JB4730—1994《压力容器无损检测》。2.1 射线检测正常情况下管道焊口拍片采用X射线、192Ir或75Seγ射线。下面就这三种射线源进行检测试验。正对裂纹透照,该试验裂纹检测角为0°。透照布置见图1,透照时采用两种方法,即不… 相似文献
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金属浅表层的微裂纹直接影响金属的性能和使用寿命,非线性超声检测方法对于浅表层微缺陷检测有较好的效果。本文针对钢材浅表层微缺陷检测和定位问题,通过有限元仿真的方式研究裂纹检测与定位的非线性超声规律。在有限元仿真软件COMSOL Multiphsics中建立包含表层裂纹的二维混频表面波检测模型,研究超声波与钢材表层裂纹引起的非线性效应,总结缺陷尺寸与边频信号振幅的变化关系,采用基于时频分析的异侧混频激励方案研究裂纹的定位。仿真结果表明,当金属表面存在裂纹时,检测点接收的回波信号中将出现和频及差频信号;边频信号的信号强度随着裂纹宽度增大而增强,随着检测距离的增大而衰减,随着裂纹深度增加呈现先增后减趋势;通过时频分析实现了表面裂纹的定位。采用激励频率分别为0.5 MHz和0.8MHz、基频幅值均为10-5m的超声信号能够满足浅表面裂纹检测需求,实现浅表面深度为0.2~2 mm、宽度为5~30μm的裂纹检测,定位准确率为88%。研究结果为钢材浅表层微缺陷的非线性混频超声检测和定位提供了参考依据。 相似文献
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针对SS400钢板在生产过程中产生的表面纵向裂纹现象进行宏观观察和微观的测试与分析。结果表明:钢板表面纵向裂纹大部分是以平行束或网状形式集中分布在钢板宽度方向的两个1/4区域内,裂纹的长度一般在0.5~2 m,宽度均小于1 mm,深度为0.1~0.2 mm。无论是纵向裂纹还是横向裂纹,其裂纹沟内均含有由Na、Mg、Al、Si、Cl、K、Ca等元素组成的复合夹杂物相,而在裂纹的内部却只有氧化铁夹杂物。进一步分析后认为,该表面缺陷产生于连铸结晶器内,在随后二冷区的强冷和加热炉的加热过程中,裂纹得到了进一步的扩展。 相似文献
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设计有不同深宽比裂纹的2组对比样管,探究阵列涡流对于不同深宽比裂纹的敏感性。使用阵列涡流检测方法,对样管上的缺陷进行检测对比。结果表明:在对裂纹深宽比特征参数研究中发现,当宽度一定、深宽比大于1时,涡流幅值随深宽比增加逐渐变大,深宽比小于1时,涡流幅值与深宽比无明显对应关系;当深度一定、深宽比大于1时,涡流幅值大小随深宽比增加逐渐变大。在宽度相同、深度不同和的深度相同、宽度不同的深宽比研究中发现,深宽比相同时,阵列涡流检测到的模拟裂纹的涡流幅值均随检测频率的增加而逐渐变大。 相似文献
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针对CSP生产过程中SS400钢板产生的表面纵向裂纹进行研究与分析。结果表明:钢板表面纵向裂纹大部分分布在钢板宽度方向的两个1/4区域内,裂纹的长度一般为0.5~2.0 m,深度为0.1~0.2 mm,宽度均小于1 mm。其裂纹沟内均含有由Na、Mg、Al、Si、Cl、K、Ca等元素组成的复合夹杂物相,而在裂纹的内部有氧化铁夹杂物。进一步分析认为,该种表面缺陷产生于连铸结晶器内,在随后二冷区的强冷和加热炉的加热过程中,裂纹得到了进一步的扩展。通过对结晶器传热的控制和二冷水的调整,板坯的纵裂得到了控制。 相似文献
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制作了适用于透平叶片射线CR检测的曝光曲线,对燃气轮机透平叶片裂纹缺陷进行了射线CR检测研究。结果表明,采用射线CR检测技术可实现透平叶片叶型进气侧和出气侧深度≥0.6 mm、长度≥2 mm裂纹缺陷的有效检测。通过图像处理可明显改善射线CR图像中裂纹缺陷的视觉效果,便于裂纹缺陷的识别。 相似文献
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《金属热处理》2018,(11)
针对304不锈钢表面裂纹缺陷,通过有限元方法,在地磁场环境下,建立弱磁检测有限元模型,研究304不锈钢表面V型裂纹、矩形裂纹和不同裂纹宽度磁异常信号特征。并利用物质磁化的磁荷模型验证了有限元模型的正确性。结果表明:裂纹内部与材料的磁导率差异导致一部分磁感应线弯曲变形在材料表面产生漏磁,另一部分磁感应线在裂纹根部聚集,而裂纹两侧的磁势差使得裂纹内部产生均匀磁感应线; V型裂纹尖端磁感应线聚集效应更显著,而矩形裂纹漏磁效应更显著。此外,通过对比两种裂纹宽度从0. 4~2 mm发生改变时发现:随着裂纹宽度增加,磁感应强度峰值先增后减,在裂纹宽度到达1 mm时,磁感应强度峰值达到最大。 相似文献
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在利用外穿过式线圈对不锈钢管件进行涡流检测时,发现深度分别为0.10,0.15和0.20 mm的三种裂纹无法利用检测信号的相位角进行识别。针对这一现象,利用阻抗分析方法进行了计算,得出在不同检测频率下,管件表面从0.10~1.90 mm不同深度裂纹的相位角,以及上述无法区分的三种缺陷的幅值。在此基础上,制作了带有人工缺陷的试样管件并对其进行涡流检测。检测结果表明,根据检测信号幅值的大小,可将深度差异为0.05 mm的人工缺陷区分开,且检测结果稳定可靠。 相似文献
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目的研究油气管道内外壁腐蚀缺陷干涉作用机理及影响因素,为管道安全运行提供依据和保障。方法采用ABAQUS有限元分析软件,结合二倍弹性斜率法和控制变量法,改变内外壁腐蚀缺陷尺寸(相对深度、相对长度、相对宽度)和缺陷轴向表面间距,求解含内外腐蚀缺陷管道极限载荷,以极限载荷的变化为依据,通过5%极限影响判定标准,求得内外腐蚀缺陷干涉作用极限影响距离,同时利用MATLAB软件建立管道内外腐蚀缺陷-干涉极限影响距离函数关系,拟合得到公式。结果当外缺陷深度a1/t、内缺陷深度a2/t在0.1~0.3变化时,双缺陷干涉极限距离从46 mm增大到193 mm,且变化速率越来越大;当外缺陷长度b1/1/2Rt、内缺陷长度b2/1/2Rt在0.5~2.5变化时,双缺陷干涉极限距离从71 mm增大到219 mm,但变化速率越来越小。随着内外缺陷宽度c1、c2的增大,管道极限载荷几乎不减小,双缺陷干涉极限影响距离基本不变。构建的四元三次多项式拟合公式R2=0.9898、SSE=0.5361、RMSE=7.3219,离散性低,精度较高。结论缺陷深度是影响干涉极限距离的最主要因素,缺陷长度次之,缺陷宽度基本不影响。 相似文献
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本公司水压扩径机有2台美国制造的多层包扎立式高压水罐,罐高约9 m,由3节组成;内径914 mm,整体壁厚114.3mm,约为10层,内层14.3 mm.检修时发现其中1台罐第3节内层纵缝表面有裂纹,经UT检测,确定裂纹根部长度为220mm,深度为11~12 mm,裂纹几乎贯穿内层.经UT进一步检测,又发现第1节纵缝中部、第1节与第2节及第2节与第3节间的环缝各有1处长度分别为50,180,90 mm,深度为11~13mm的裂纹.为了保证高压罐的安全运行和不影响生产,经主管部门同意,决定采取焊接方法进行修复. 相似文献
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某型发动机燃烧室外套 ,曾因其搭接板内表面滚焊缝热影响区产生疲劳裂纹而发生空中爆破 ,造成严重的飞行事故。为确保飞行安全 ,决定用超声检测技术对正在服役的发动机作定期普查监检。1 检测方法1 .1 燃烧室外套及裂纹易出现部位燃烧室外套的形貌示于图 1 ,疲劳裂纹发生的部位及裂纹发展方向示于图 2。疲劳裂纹起始于外套滚焊缝上搭接板内表面的熔合线或热影响区 ,由内表面向外表面扩展。图 1 燃烧室外套图 2 裂纹部位1 .2 标准试块制作试块用电火花刻槽 ,用 2 mm的铜片作电极 ,刻槽宽度为 0 .2 5mm;深度分别为 0 .5,1 .0和 1 .5mm;长… 相似文献
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针对壁厚0.65~1.2mm,最小深度为0.045mm的裂纹缺陷特征,提出了水浸正交超声板波检测方法和基于螺旋扫描方式的数据处理算法。设计了零漏检,低误判的全自动线性定量检测。通过多通道超声波发射/接收和信号特征提取方式,系统达到了6s/件的在线检测速度。 相似文献