原料特征对电场诱导燃烧合成VC/Fe复合材料的影响

采用Gleeble-1500D热模拟机,对电场作用下燃烧合成制备VC/Fe复合材料进行研究,探讨不同成分以及不同粒度等对体系燃烧合成的影响.结果表明,在电场作用下,Fe-V-C体系可以在较低温度(691～813℃)下发生合成VC的反应.体系成分、粒度对体系点火温度和合成产物有一定影响,对点火延迟时间影响很小,随V含量增加,体系点火温度降低,产物颗粒尺寸总体上呈增大趋势;反应物粒度越小,体系的点火温度越低,在一定粒度范围内,产物颗粒尺寸随反应物粒度的减小而增大.     

电场作用下Fe含量对Fe-Ti-C体系低温燃烧合成的影响

采用Gleeble-15001)热模拟机，对电场作用下Fe含量对Fe-Ti-C体系低温燃烧合成过程和产物显微结构特征的影响进行了研究。结果表明：在电场和大热流密度作用下，体系的点火温度可以大幅降低；Fe含量越高，其对体系低温燃烧合成过程的影响越大。随Fe含量增加，体系点火温度升高，点火延迟时间缩短，所达到的最高温度也升高；与高温燃烧合成类似，低温燃烧合成的产物由TiC，Fe，少量Fe2Ti组成；当Fe含量为45％时(质量百分数，下同)，产物中的TiC量最多，且颗粒细小。     

电场作用下压坯密度对W—C—Co体系燃烧合成的影响

采用Gleeble-3500D热模拟机,在电场和大热流密度作用下,研究压坯密度对88(W+C)-12Co(质量分数)粉末压坯燃烧合成的影响.结果表明:当压坯相对密度为71%～75%,体系的点火温度为727～753℃;随压坯密度提高,体系点火温度降低,点火延迟时间有所缩短,但变化幅度不大.同时,合成产物的XRD和SEM结果表明:压坯密度对燃烧合成产物的相组成影响不大,均由WC和W2C组成;但随压坯密度增大,产物中碳化钨颗粒逐渐减小.     

电场作用下压坯密度对Fe-Ti-C体系低温燃烧合成的影响

采用Gleeble-1500D热模拟机,在电场和大热流密度作用下,研究压坯密度对55%(Ti C)-45?(质量分数)粉末压坯低温燃烧合成过程的影响.结果表明:当压坯密度在68%～78%范围内,体系的点火温度在340℃～650℃之间;随压坯密度提高,体系点火温度降低,点火延迟时间缩短,所达到的最高温度也降低.同时,合成产物的XRD结果表明:较低密度压坯的合成反应进行完全,而过高的压坯密度会导致合成反应的不完全性.     

电场作用下预设升温速度对Fe-V-C系燃烧合成的影响

采用Gleeble热模拟机研究了预设升温速度对Fe-V-C体系在电场作甩下燃烧合成的影响。用X射线衍射仪（XRD）以及扫描电镜（SEM）等研究了试样在不同预设升温速度下的相结构和显微组织。结果表明：在电场作用下，该体系的反应起始温度较低。预设升温速度对体系的影响呈阶段变化，当预设升温速度为600℃／s-1000℃／s时，合成过程以及合成产物的变化不大：当预设升温速度升至1400℃／s时，体系的点火温度降低、点火延迟时间缩短，合成产物颗粒变小，硬度提高。     

预设升温速度对电场作用下Fe-Ti-C体系燃烧合成的影响

采用Gleeble-1500D热模拟机,研究电场作用下预设升温速度对55wt%(Ti C)-45wt?体系在从室温加热至800℃过程中燃烧合成的影响,结果表明:预设升温速度对体系燃烧合成有较大影响,当预设升温速度为5℃/s时,不能实现燃烧合成;而在10～1500℃/s范围内,体系能实现燃烧合成,且点火温度大幅度降低,在336～742℃之间;随预设升温速度提高,点火温度降低,点火延迟时间缩短;合成产物主要由TiC、Fe和少量C组成,且随预设升温速度提高,TiC颗粒变小,并出现少量Fe2 Ti,但较低和过高的预设升温速度的合成产物中不会出现Fe2Ti.     

升温速度对电场烧结硬质合金的影响

采用Gleeble-3500D热模拟机研究预设升温速度对WC-Co体系在电场作用下烧结过程的影响.研究了试样在烧结过程中的升温特点和收缩特性,结合对产物的X射线衍射分析(XRD)以及扫描电镜(SEM)等的分析.结果表明,在较高的升温速度下,电场作用可降低体系的共晶反应温度(750 ℃);烧结过程中出现了不平衡反应,生成了CO3W3C,CO6W6C的中间相,随着升温速度的升高,中间相逐渐转变和分解;此外,预设升温速度的高低影响了体系液相量的多少和分布,以50 ℃/s的升温速度升温,液相产生适中且分布较均匀;反应产物WC颗粒的平均尺寸随着升温速度的增加,发生了不同程度得减小,但均远远小于传统真空烧结后颗粒的平均尺寸.     

电场诱导下压坯密度对Fe-V-C体系燃烧合成的影响

采用Gleeble热模拟机，在电场和大热流密度作用下，研究压坯密度对Fe—V-C三元系粉末压坯燃烧合成的影响。结果表明，当压坯相对密度为73％～83％时，体系的点火温度范围为753-771℃；随压坯密度增大，体系点火温度提高，点火延迟时间增加，所达到的最高温度也有所提高；压坯密度对燃烧合成产物的相组成影响不大，均由FeC、V8C7，和V6C5组成；但随压坯密度增大，产物颗粒有所长大。     

基于电场作用下Fe/VC复合材料低温反应合成的研究

采用Gleeble-1500D热模拟试验机，利用电场作用直接激发Fe-V-C三元粉末共混体系，成功地实现了Fe/VC复合材料在低温下快速合成，并研究了该体系在电场作用下的燃烧行为。试验结果表明：这种典型的热体系升温过程大致为三个阶段(初期阶段、过渡阶段、急速升温阶段)，而且由于反应放热导致升温第三阶段明显不同于其它阶段。     

电场作用下Fe-V-C体系燃烧合成的显微组织转变

采用Gleeble-3500D热模拟机,通过对Fe-V-C粉末压坯分别升温至400～1100℃的解析实验,研究Fe-V-C体系在电场作用下燃烧合成的显微组织转变.结果表明:在电场和热场的共同作用下,体系的点火温度可大幅度降低.在加热早期400℃之前,体系虽未发生化学反应,但显微结构在一定程度上发生变化;当加热温度在400～540℃范围内时,体系被点燃发生"热爆"现象,在燃烧合成反应前期,生成了v2c;当加热温度提高到540～650℃,碳化钒产物除了V2C,还有V8C7、v6C5生成:随加热温度进一步提高到650～1100℃,V2C逐渐消失,V和C的合成产物只有V8C7和V6C5.此外,通过合成反应得到的碳化钒产物颗粒细小,呈圆球状,均匀地分布在Fe基体中;在800℃之前产物颗粒随加热温度的提高而有所长大,在800～1100℃产物颗粒尺寸几乎无变化.     

Effect of cerium on ignition point of AZ91D magnesium alloy

The surface and interior temperature-time curves of blocky cerium modified AZ91D magnesium alloy were measured during a non-protective heating and melting process. Two inflection points with rapid increase in temperature were found on both curves, which corresponded to the formation of ＂aulifiower＂ oxide on the surface and the occurrence of flame during melting. These two temperatures are therefore defined as oxidation point and ignition point, respectively. The interior temperature-time curve is similar to that measured on the surface except for a comparable time delay. The oxidation and ignition temperatures increase with Ce content, an average increase of 33℃ and 61℃ was found when Ce addition was about 1.0 wt %. However, the increasing rate of the oxidation and ignition temperature decreases with increasing Ce content. An addition of 0.6wt% Ce is recommended for ignition-resistant AZ91 magnesium alloy.     

阻燃镁合金的研究现状

介绍了镁合金的阻燃机制,综述了阻燃镁合金的研究现状,分析了合金元素Ca,Be,Zn和稀土在阻燃镁合金中的作用,指出了其作为镁合金添加元素的优点和不足之处.阻燃镁合金正向着合金多元化的方向发展,多种合金元素相互匹配,既可达到阻燃的目的,又能不破坏镁合金的性能.阻燃镁合金中添加元素在液面上的化学反应过程及其热力学、动力学机制尚不清楚,需要在此方面进行深入地研究.     

稀土元素Ce对AZ91D镁合金燃点的影响

利用自行开发的温度采集系统,测试了加入少量稀土元素Ce的块状AZ91D镁合金及其熔体在加热过程中表面与心部的温度-时间曲线.发现在该曲线上存在两个温度加快上升的拐点,分别与合金及其熔体表面产生"菜花状"氧化物和明火燃烧现象相对应,将其分别定义为氧化点和燃烧点.合金及其熔体心部温度-时间曲线与表面相似,但存在一定的时间滞后.测试表明,随Ce含量的增加,氧化点与燃烧点均呈上升趋势.w(Ce)=1%时,氧化点与燃烧点的平均值较AZ91D的分别提高了33℃和61℃.少量添加Ce时氧化点与燃烧点上升较快,随其含量提高,上升幅度减慢.Ce含量在w(Ce)=0.6%左右即可.     

Ignition time of self-propagating high-temperature synthesis by laser

1　ＩＮＴＲＯＤＵＣＴＩＯＮＳＨＳ ,ｔｈｅｓｅｌｆ ｐｒｏｐａｇａｔｉｎｇｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓｙｎ ｔｈｅｓｉｓ,ｗａｓｆｉｒｓｔｄｉｓｃｏｖｅｒｅｄｂｙＭｅｒｚｈａｎｏｖａｎｄＢｏｒｏｖｉｎｓｋａｙａｗｈｅｎｔｈｅｙｓｔｕｄｉｅｄｓｏｌｉｄｆｕ     

镁合金的防燃研究及其进展

镁合金在熔炼及制备零件过程中容易发生氧化燃烧。介绍了国内外目前所采用的防燃方法并指出了各种方法的缺点 ,作为头号镁、稀土资源大国的中国 ,填加稀土防止镁合金氧化燃烧的研究、开发应用已势在必行。     

富铈稀土对镁合金起燃温度的影响

镁合金在压铸过程中容易发生氧化燃烧,在目前的阻燃方法中,以添加合金元素法的效果最明显。作者通过对添加富铈稀土的研究,认为富铈稀土的添加同样对镁合金的阻具有显著作用,例如添加1％的富铈稀土,起燃温度提高约170℃,可直接暴露在大气中熔炼镁合金。扫描电镜和X射线衍射分析表明,稀土的分布由试样的内部向表面逐渐增多,镁合金表面膜基体金属中原来的MgO疏松结构转变由MgO,Ce2O3和AI2O3及Mg17Al12组成的复合致密结构,具有很好的防燃效果。由此结论为：具有丰富镁、稀土资源的中国,应将镁合主燃研究的重点放在添加稀土、防止镁合金氧化燃烧这方面,以促进镁合金在我国的广泛应用。     

加入Ce和Ca对AZ91D镁合金起燃温度的影响

镁合金在熔炼及压铸过程中易发生氧化燃烧。在众多的阻燃方法中，以合金化阻燃方法的效果最为明显。研究了Ce和Ca同时加入时镁合金起燃温度的变化，利用光学显微镜观察了镁合金的金相组织，用X射线衍射分析了表面氧化膜的组成结构。结果表明：Ce和Ca联合加入的阻燃效果较单一加入时的好，镁合金的阻燃温度最高可达950℃以上。     

单片机控制接触引弧电路的研究

介绍了一种由单片机控制的接触引弧电路。此电路应用于逆变数字氩弧(TIC)焊机，使焊机在原有高频引弧方式的基础上，增加了接触引孤方式，拓宽了适用范围。     

Mg-3．5Y-0．8Ca阻燃镁合金的表面氧化膜结构研究

通过Y和Ca的同时加入获得了阻燃效果优异的Mg-3．5Y-0．8Ca阻燃镁合金，实现了镁合金在大气条件下的无保护熔炼。XRD，SEM和AES等表面分析结果表明，Mg-3．5Y-0．8Ca阻燃镁合金在高温下暴露于大气中时，合金表面会生成一层以Y2O3为主的氧化膜。Y2O3膜结构致密，铺展性强，在高温下为固态且不易挥发，电导率低，这些性能决定了其是一种优良的保护性氧化膜，能够阻碍镁合金基体的进一步氧化。     

阻燃镁合金的研究现状及进展

综述了阻燃镁合金的研究开发现状,尤其是Ca、Be、Zn和稀土在镁合金中的阻燃作用及其阻燃机理,指出了阻燃镁合金研究目前还存在的问题和今后的研究重点。