HG—670/140—Ⅱ型超高压锅炉文式喷水减温器的损坏及改进

一、概况国内已投入运行的670吨/时超高压锅炉的文式喷水减温器,近年来不断损坏。由于文式喷水减温器损坏后的修复或更换相当困难,因此它是当前超高压锅决安全运行和检修的重大问题之一。京西电厂1号炉为哈尔滨锅炉厂设计制造的HG—670/140—Ⅱ型超高压中间再热锅炉。一、二级一次过热蒸汽减温器均为文式喷水减     

富二电厂2~#炉汽温调节系统投入

一、概述2~#炉是哈锅厂生产的 HG—670/140—6型超高压带一次再热的单汽包自然循环锅炉。过热汽温调节采用两级喷水减温,如图1。Ⅰ级设在前后屏之间,Ⅱ级设在对流过热器冷、     

国内科技消息

▲提高国产200MW机组再热蒸汽温度的措施陡河发电厂5、6号机组为国产200MW中间再热式汽轮发电机,型号为N-200-130-535/535型;锅炉为HG-670-140-9型煤粉炉。这两台锅炉自投产以来,再热蒸汽温度一直偏低。经分析,主要有以下原因:(1)再热器冷段入口蒸汽温度低(汽轮机高压缸排汽);(2)锅炉热段再热器布置不合理;(3)汽一汽交换器调整不灵;(4)再热蒸汽减温水系统设计不合理;(5)锅炉运行工况影响。为此,采取了以下措施: 1.改进了再热蒸汽减温水系统,加装了4个手动调节阀,对4条再热蒸汽管的温度可以分别进行调节,提高了4条再热器管的平均再热蒸汽温度,降低了减温水量。     

再热蒸汽热段对空排汽管焊口泄漏原因及对策

大同第二发电厂1～6号锅炉是东方锅炉厂生产的超高压带一次中间再热的单汽包自然循环固态排渣煤粉炉,其中1,2号锅炉为DG-670/140-5型,3～6号锅炉为DG-670/140-8型,于1984—1988年先后投产。3～6号锅炉在运行5～6年后,再热蒸汽热段对空排汽管在靠近再热蒸汽热段入口处先后出现焊口泄漏。泄漏位置在1处的焊口,距离再热蒸汽热段约600mm。而1,2号锅炉再热蒸汽热段排汽管在该处未出现泄漏。3～6号锅炉再热蒸汽热段对空排汽管如图1所示,1,2号锅炉再热蒸汽热段对空排汽管如图2所示。图13～6号炉再热蒸汽热段对空排汽管布置图21,2号炉再热蒸汽热段…     

再热蒸汽热段对空排汽管焊口汇漏原因及对策

大同第二发电厂1～6号锅炉是东方锅炉厂生产的超高压带一次中间再热的单汽包自然循环固态排渣煤粉炉,其中1,2号锅炉为DG-670/140-5型,3～6号锅炉为DG-670/140-8型,于1984-1988年先后投产.3～6号锅炉在运行5～6年后,再热蒸汽热段对空排汽管在靠近再热蒸汽热段入口处先后出现焊口泄漏.泄漏位置在1处的焊口,距离再热蒸汽热段约600mm.而1,2号锅炉再热蒸汽热段排汽管在该处未出现泄漏.……     

锅炉微量喷水减温器损坏原因及处理方法

1 引 言 再热蒸汽温度在运行中受到锅炉负荷、燃料性质、给水温度、炉膛过剩空气系数、炉膛出口烟温等多种因素的影响而发生波动。而对于1 025 t/h大型锅炉应具有更大的运行机动性，以满足负荷变化要求。由于对汽温的要求更高，这就需要对汽温有可靠的调节手段。通常蒸汽温度的调节方法有两种：烟气侧的调节和蒸汽侧的调节。蒸汽侧的调节是通过改变蒸汽热焓来调节汽温，主要采用喷水进行调节。再热蒸汽的喷水水源一般来自给水泵中间抽头，其压力大于8.2 MPa。本次缺陷发生在微量喷水接往低温再热器出口与高温再热器入口间的连接管道上…     

长春热电二厂1号炉减温水系统存在问题及其改进

1 系统简介长春热电二厂新建工程安装了两台哈尔滨锅炉厂产的HG670/140-YM9高温高压、一次中间再热式锅炉。蒸汽的调温方式为喷水减温,一、二级喷水均引自给水操作台调整门前,一级减温水系统喷水量为20t/h,二级减温水系统喷水量为10.4t/h,再热蒸汽喷水引自给水泵中间抽头,其喷水量     

燃烧霍林河褐煤情况介绍

通辽发电总厂现有两台锅炉是哈锅七六年至七九年期间的产品,型号为HG—670/140—6型带一次中间再热的固态排渣煤粉炉,是东北地区的通用褐煤炉型,主要设计参数为:蒸发量670t/h;过热蒸汽压力140Kg/cm~2;过热蒸汽温度540℃;再热蒸汽流量579t/h;再热蒸汽入口压力27.5Kg/cm~2;再热蒸汽出口压力25.5Kg/cm~2;再热蒸汽入口温度323℃;再热蒸汽出口温度540℃;给水温度240℃;排烟温度167℃;锅炉热效率90.306％;计算燃料消耗量185.6t/h;炉膛容积热负荷111.8×10~3kcal/m~3h,炉膛截面热负荷3.13×10~6kcal/m~3h;炉膛出口过剩空气系数1.2;炉膛出口烟气温度1036℃。     

锅炉再热减温水量过大的危害及原因分析

湛江发电厂1、2号机组锅炉系采用CE技术设计制造的DG1025/18.2Ⅱ(3)型亚临界、中间再热、自然循环、燃煤汽包炉。自机组投运以来,锅炉再热蒸汽温度的调节完全依赖喷水减温器。由于锅炉运行中频繁投入过量的减温水,近两年2台锅炉已经累计发生4起再热管系弯头和直管热疲劳损伤,严     

提高国产二十万千瓦机组再热蒸汽温度的措施

唐山陡河发电厂~#5、~#6机组为国产20万千瓦中间再热式汽轮发电机,型号为: N—200—130—535/535型; 锅炉型号为: HG—670—140一9型煤粉炉;这两台锅炉自投产以来,再热蒸汽温度一直偏低,如~#6炉1985年1～4月份平均再热蒸汽温度为494℃,比原设计540℃偏低很多。直接影响该机     

再热汽温度自动调节投入经验

马头电厂六号炉为苏联TПE—211/C系列EH670/140型锅炉,再热汽温度调节主要采用改变通过再热器调节受热面的蒸汽量来实现,蒸汽量由配汽门控制.自动调节设备采用РПИБ—T型调节器、ДЛ—T型电子微分器、МЭО—63/100—1型电动执行机构.调节器有比例调节电阻、积分调节电阻、不灵敏区、脉动时间等可调参数.微分器有微分时间、微分增益等可调参数.     

影响CZK150/145-13.2/0.294/535/535型汽轮机组热经济性的因素分析

应用等效焓降法计算分析了CZK150/145-13.2/0.294/535/535型汽轮机组过热蒸汽减温水、再热蒸汽减温水以及热力设备如加热器、疏水泵的投运等对机组能耗的影响.结果表明,再热器减温喷水使机组热耗增加18.56 kJ/(kW· h),较过热器减温喷水时的机组热耗2.20 kJ/(kW·h)大很多;隔离高压加热器后使机组热耗增加57.44kJ/(kW·h);隔离疏水泵后使机组热耗增加13.41 kJ/(kW,h).对此,提出了机组运行中应尽量减少再热减温水量,以及尽量保持较高的高压加热器和疏水泵的投运率.     

EП670/140型锅炉再热器调节受热面的改造及运行

一、设备概况EII670/140型锅炉呈“T”型布置,炉两侧墙布置上、下两层双蜗壳燃烧器,乏气送粉.燃烧室沿全高度被双面水冷壁分成前后两个炉膛.每个炉膛均与左右两个水平烟道和竖井相连.在每一水平烟道上均布置有一次蒸汽和二次蒸汽的对流受热面.一次汽汽温由一、二、三级减温器来调节,二次汽汽温调节主要是用改变通过再热器调节受热面的汽量来实现,汽量用配汽门(或称三通阀)控制.在二次汽对流过热器入口前还装有应急保护再热器用的事故喷水减温器(水源由给水泵第三级抽水供给).二次蒸汽流程如图1所示.     

超临界直流锅炉再热蒸汽汽温调温方式探讨

探讨了超临界直流锅炉采用摆动燃烧器、尾部烟气调温挡板、喷水减温器和烟气再循环等几种再热蒸汽汽温调节方式及调节原理,分析了不同的汽温调节方式对于锅炉设计的影响及不同调温方式的优缺点。     

淮南电厂400吨/时锅炉运行情况

淮南电厂400吨/时烟煤锅炉系上海锅炉厂产品。1974年制造,1975年初开始安装,次年3月正式投运。一、锅炉规范锅炉为SG-400/140-M410型,单汽鼓自然循环具有中间再热,锅炉露天布置,其主要设计参数为:额定蒸发量400吨/时;饱和蒸汽压力155公斤/厘米~2;主蒸汽压力140公斤/厘米~2;主蒸汽温度555℃;再热蒸汽量300吨/时;再热蒸汽压力25.5/24公斤/厘米~2;再热蒸汽温度335/555℃;排烟温度119℃;锅炉效率92.38％。设计煤种为淮南原煤和新庄矿矸石以8:2比例相掺的混合煤,其特性见表1。     

600MW超临界机组汽温控制策略研究

针对某600 MW超临界直流锅炉机组,设计了机组的主汽温和再热汽温控制策略。主汽温采用二级喷水减温控制,同时设计了双回路和串级控制策略;再热汽温主要采用烟气挡板调节,辅助采用喷水减温控制。运行实践表明,机组运行稳定,主汽温和再热汽温控制策略有效。     

HG—670吨/时褐煤锅炉的设计改进

一、HG—670吨/时褐煤锅炉概况 我厂设计、制造的褐煤锅炉已有20余年历史,在六十年代就设计了燃烧平庄褐煤的HG—670/140—1型锅炉两台,安装于辽宁朝阳电厂。1977年开始设计HG—670/140—6型锅炉,(富拉尔基第二发电厂1号～3号锅炉),这三台炉分别于1981年12月、1983年8月、1984年8月先后投入运行。安装于内蒙古通辽发电厂两台同型号锅炉也于1985年8月、1985年12月投入运行。自1985年开始,在吸取HG—670/140—6型锅炉设计与运行经验的基础上,又为长山热电厂8号、9号锅炉、富拉尔基第二发电厂5号、6号锅炉、通辽发电厂3号、4号锅炉、沈海热电厂1号、2号锅炉设计了HG—670/140—HM12型锅炉。在工作过程中,不断地提高了我们对设计褐煤锅炉的认识。本文以HG—670/140—6型锅炉的设计为第一阶段(1977年～1984年),以HG—670/140—HM12锅炉设计为第二阶段(1985年至今),简要介绍我厂在设计褐煤锅炉上所做的改进,取得的进步与工作体会。     

苏制200 MW锅炉启停过程汽温调整方法探讨

1　马头发电总厂苏制锅炉概况马头发电总厂有 2台苏制的 2 0 0ＭＷ锅炉 ,分别于 1978年和 1979年投产 ,型号为ГЛЕ— 2 11/ｃ系列ел670 / 140型。该炉是按贫煤设计的单汽包自然循环固态排渣煤粉炉 ,整体呈Ｔ型布置 ,燃烧室的两侧布置 2个下行竖井烟道 ,燃烧室沿全高度由双面水冷壁分成 2个并列运行的半炉膛。燃烧室与左右 2个下行竖井烟道用水平烟道相连 ,在水平烟道内布置有过热蒸汽和再热蒸汽的对流受热面 ,燃烧室出口布置 2排屏式过热器 ,2个竖井烟道依次布置有再热蒸汽调节受热面 (用于调节再热汽温 )、2级省煤器和 2级空气预热器 ,…     

朝阳发电厂一号机冷态起动的几个问题

一、前言朝阳发电厂一号机组是我国第一台二十万瓩汽轮发电机组。汽轮机为哈尔滨汽轮机厂生产的N200-130/535/535型汽轮机,锅炉为HG-670/140-1型汽包锅炉,发电机为QFSS-200-2型双水内冷汽轮发电机。汽轮机前蒸汽额定参数是:主蒸汽压力130公斤/厘米~2,主蒸汽温度535℃,再热蒸汽温度535℃。汽轮机凝汽器压力0.05公斤/厘米~2。该     

苏制670t/h锅炉顶棚热风箱内测温装置的安装

1 问题的提出牡丹江第二发电厂~#5机组是苏联制造的210MW机组。配套锅炉是ЕП—670—138—544KT型自然循环汽鼓式煤粉锅炉,并有一次中间再热系统。该型锅炉T型布置,中间分前后两个炉膛,左右两侧两条烟道,受热面大,测点多。本体共设计蒸汽测温点160点,金属表皮温度测点214点。炉顶部的一级减温器、屏式过热器、二级减温器、对