二段蒸发分离器的改造及工艺优化控制

简要介绍氨汽提尿素装置二段蒸发分离器技术改造的情况,并结合生产实际,对如何在保证产品质量的前提下,解决二段蒸发结晶堵塞、提高真空度等问题。     

蒸发工段旋流板及喷淋予冷凝器小结

一、原来工艺情况我厂蒸发工段采用二效顺流蒸发。二效的二次蒸汽处理原先采用如下流程: 二次蒸汽经二效蒸发器顶折流档板和旋风分离器分离碱雾后由水喷射泵喷射冷凝后经水封流入下水道。采用上述流程存在下列问题: (1) 碱雾分离效果差采用以上装置分离碱雾很不完全,还有     

蒸发器液面的自动控制

我厂电解液的蒸发是采用“两效三段”蒸发流程。由电解工段来的电解液,经电解液贮槽,由预热器预热后,经泵分别进入1~#、2~#蒸发器,进行一段蒸发。然后轮流送入3~#蒸发器进行二段蒸发。二段蒸发后的电解液,由于产生大量盐结晶需要分离,故送至高位槽沉清分离。上层清液送至4~#蒸发器,进行三段蒸发。在三段蒸发后,可根据需要生产30％(≥407克/升)的碱液,作成品液碱装槽车出厂;如要固碱,则需蒸至45％(≥660～680克/升)的浓碱,送浓碱罐贮存待用。     

对隔膜液碱在蒸发过程中盐碱分离的讨论

以生产４２％液碱、采用三效四体两段顺流蒸发为例，就蒸发过程中固相结晶盐与液碱的分离过程进行了讨论，重点在蒸发器、旋液分离器、配料槽的结构及料液组成、离心机的选择等，对以上各设备的操作条件也逐一进行了讨论。     

影响隔膜碱浓度和含盐量的主要因素

采用四效逆流两次闪蒸强制内循环蒸发工艺流程蒸发隔膜碱时，影响碱浓度和含盐量的主要因素是一效沸点升高、分盐设备及工作状况如旋液分离器的分离效率、碱过滤器的操作情况等。其所指分离效率主要讨论温度、浓度对结晶粒度的影响；旋液分离器的底流孔板尺寸对盐结晶粒度和工作状况的影响。强调遵守碱过滤器的五步操作对碱质量提高的重要性。     

熔融尿素泵出口管失稳的分析

我厂年产11万吨水溶液全循环法尿素生产装置采用化工部第四设计院通用设计1974年修改版。1979年3月正式投入生产，1986年6月由预分离流程改为预分离一领精馏流程。1993年10月系统大修后开车，小时产量16吨，二段蒸发分离器至熔融尿素泵进口液位高。11月中旬开始，小时产量在9吨时，尿素成品质量正常，小时产量在13吨时，二段蒸发分离器至熔融尿素泵进口液位高。这条管子采用夹套保温，保温蒸汽压力0．28MPa，温度142．7℃。液位高，熔融尿素在管内停留时间长，供给热量增加，生成缩二豚机会就大大增多，造成尿素成品质量中缩二脉超标达1．5…     

实施综合技术改造提高尿素产品质量

分析了安阳化学工业集团有限责任公司一、二段蒸发分离器多次发生泄漏、尿素水分偏高等问题产生的原因，针对问题，对系统一、二真空分离器进行改造，并增设一段表面冷却器，改造后提高了尿素产量、优级品率。     

电渗析膜处理装置回收浓水加热提浓技改

利用结晶硝铵装置二段蒸发后的废热蒸汽对回收浓水进行蒸发提浓,使膜处理回收浓水温度大幅提高,并减少了回收浓水对硝铵溶液二段蒸发及真空结晶的影响,保证了结晶硝铵装置生产的正常进行。     

成品尿素缩二脲含量高的原因及蒸发系统优化改造

河南晋开化工投资控股集团有限责任公司二分公司有3套400 kt/a CO_2汽提法尿素装置,包括2套中颗粒尿素装置(两段蒸发系统+塔式造粒)、1套大颗粒尿素装置(一段蒸发系统+造粒机造粒),3套尿素装置先后投产约半年后均达产达效,单套尿素装置日产稳定在1 450 t。但生产中尤其是高负荷运行时一直存在一大问题——成品尿素缩二脲含量高,成品一等品率、优等品率低。经对比分析及多方交流探讨,认为问题主要出在蒸发系统,包括一段及二段蒸发加热器设计换热面积余量较大、一段/二段蒸发分离器与加热器的一体式设计及二段分离器内件设计存在缺陷、一段及二段分离器水冲洗和外壁伴热蒸汽管线设置不当、一段与二段蒸发分离器位差偏小且U形连接管太长等,造成尿液停留时间延长而致成品尿素缩二脲含量高。分阶段实施一系列有针对性的技改及工艺指标优化调整后,成品尿素缩二脲含量得以降低,成品一等品率、优等品率大幅提高,有力地促进了尿素装置的安、稳、长、满、优运行。     

绝压测量在尿素装置中的应用及改进

真空预浓缩器及一、二段真空分离器真空度的控制直接影响尿素的成品质量，为此，我公司在真空预浓缩器及一、二段真空分离器旁安装了真空压力变送器，仪表的校验采用真空泵进行。为防止导压管内结晶，设置了反向仪表空气吹扫，并在仪表的下部设置了排污阀。但由于尿素极易结晶，仪表白投运以来经常出现导压管内结晶堵塞而不能正常指示，尽管增设了蒸汽伴管保温，仍无法彻底解决问题。     

尿素生产中几个问题的分析

河北某厂设计能力为330t／d的尿素装置,二段蒸发系统加热器和分离器为分体设备。其工艺流程为二段加热器、二段分离器、升压器和二段蒸发表面冷凝器。二段加热器面积为190m^2,二段蒸发分离器为φ1500mm,H=4896mm．V=7m^3。     

二段真空分离器积液造成蒸发转循环的分析及对策

尿素蒸发系统二段真空分离器内频繁积液造成蒸发系统转循环,影响尿素系统的稳定运行及产品质量。通过对二段真空分离器内圆板式筛板改造和优化工艺操作后,彻底解决了转循环问题,保证蒸发系统安全、稳定运行。     

优化尿素浓缩分离器操作 降低产品水分含量

我公司化肥厂引进尿素装置的浓缩分离器是重要的分离设备之一,其运行情况关系到一、二段蒸发操作条件和产品中的水分含量。从2007年7月到2008年,技术组人员对浓缩分离器的运行状况及一些主要操作数据进行了收集,通过数据分析发现：分离器的的上部真空操作指标偏离设计指标较大,未达到设计的18kPa（绝压,下同）,     

熔融尿液泵入口管线液位控制系统的改造

熔融尿液泵入口管线液位控制系统的改造张建华（宁夏化工厂，银川，７５００２６）１工艺流程简介及原控制系统配置宁夏化工厂的二氧化碳汽提法尿素装置，其蒸发系统部分的主要流程是：一段分离器出来的尿液（汽液混合）进入一段蒸发分离器（１１４０１－ＣＦ）分离成汽液...     

科技简讯

利用洗涤技术降低废液中尿素含量我公司二期尿素装置设计生产能力为 6万ｔ/ａ ,几经改造 ,现年生产能力已达 1 3万ｔ,但一段蒸发分离未作改动 ,分离效果明显下降。 2 0 0 0年上半年的分析数据表明 ,一表液中尿素平均含量为4.1 %,二表液为 4.8%,解吸废液为 2 .1 7%,即生产 1ｔ尿素有 6 .6ｋｇ的损失。为此 ,2 0 0 0年 8月在一段蒸发分离器气相出口安装了 1台ＧＺｘ型蒸发气洗涤塔 ,用二表液作为吸收液 ,回收一段蒸发气中的尿素。在使用初期 ,由于设备自身和工艺配管都存在问题 ,解吸废液中尿素平均含量在 0 .5 6 %。因此 ,在对洗涤塔内部结构…     

熔盐法活化处理含铬红土镍矿浸出液的铬铝分离及碱液循环

基于Na2CO3, Na2CrO4, NaAlO2在NaOH溶液中的溶解度及NaAlO2的性质,采用蒸发结晶、碳化沉铝、苛化等方法对浸出液中铬、铝进行了分离,并实现了碱液循环. 结果表明,采用分步结晶,一次蒸发排盐终点控制碱液浓度在40%(w),结晶相中为大量NaAlO2和少量Na2CrO4;二次蒸发碱液浓度控制在50%(w),结晶相中为大量Na2CrO4和少量Na2CO3. 一次排盐结晶相溶解后通过碳化方式将铝分离,深度碳酸化后NaAlO2分解率达90.8%;二次排盐结晶相溶解后在90℃、苛化1 h、加钙量为理论量的1.2倍时,苛化率达79.2%,苛化液蒸发后过滤得到较纯的Na2CrO4晶体.     

通过浓缩重结晶提高杀虫单出粉率生产工艺的探讨

介绍了将磺化结晶后的母液经薄膜蒸发器蒸发浓缩后进行二次结晶,从而提高出粉率的生产工艺。     

一种结晶无水氯化锂生产方法及装置

公开了一种结晶无水氯化锂生产方法，分为以下步骤：氯化锂净化溶液与分离母液混合、连续强制循环蒸发结晶、增稠后连续离心分离和干燥、冷却包装。该生产方法由于各步骤均是连续进行（氯化锂晶浆增稠、连续离心分离氯化锂母液、氯化锂净化液混合后进入强制循环蒸发结晶器蒸发结晶），     

我公司尿素装置技改总结

0　前　言　　我公司 4万 t/a尿素装置采用水溶液全循环法工艺。为稳定生产、提高产品质量、降低消耗 ,多年来 ,我们进行了大量的技术改造 ,现总结如下。1　二段蒸发冷凝器由氨冷凝改为水冷凝用氨冷凝是为了保证产品中水分含量 <1 %。但这种方法在北方不合适 ,存在以下问题。(1 )氨蒸发压力受总管压力影响较大 ,不稳定。(2 )产品中缩二脲含量最高达到 8% ,严重超标 ,产品合格率低。(3)蒸发分离器带液严重 ,二段蒸发表冷器下液管经常堵塞。经核算 ,我们用一台换热面积为 50 m2的水冷器和氨冷器串联使用 ,并将氨冷凝器改为水冷凝器。改造后 ,…     

水溶液全循环法尿素装置蒸发系统的改进

我国中型氮肥厂尿素装置普遍采用水溶液全循环法生产工艺,蒸发系统采用负压操作,尿素溶液经加热蒸发水分,通过闪蒸槽和一蒸分离器将尿液与气相分离,与此同时,尿液中的一部分尿素也被带了出来,气相经一段表面冷凝器冷凝后进入碳铵液槽,碳铵液经解吸系统将其中的二氧化碳和氨解吸出来后送到二段循环系统回收利用,但被带出来的这部分尿素随着解吸废液排出了系统。本文介绍通过简单的改造来回收这部分尿素。1　设备及流程改进在原系统的基础上,在闪蒸槽和一蒸分离器上方各增加一小型填料塔洗涤器,将二段表面冷凝液通入填料塔的上部,使其在填料部…