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用剪切速率法和喷丝头拉伸比法两种方法 ,分别推导出中空纤维喷丝板微孔主要结构参数的计算公式 ,并用一实例对两者进行了比较。根据类比法导出了简易计算公式 ,可方便地应用于同类产品的喷丝板微孔的设计 相似文献
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从影响粘胶短纤维可纺性入手,找到喷丝头表面使用情况是影响可纺性的一个主要因素,为此,采取了喷丝头研磨的方法,从而达到改善可纺性,减少喷丝头换头数的目的。 相似文献
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粘胶纺丝改用组合式喷丝头后,极易产生粗纤维,它主要是由并丝造成的。粗纤维是疵点的一种,它对产品质量的影响极大。本文就粘胶短纤维纺制过程中产生大量粗纤维的原因及生产过程中所采取的几点措施作一介绍。 相似文献
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熔纺中空纤维喷丝板的设计与应用 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了用于制造中空碳纤维的圆弧狭缝式异形喷丝板的设计方法,指出喷丝孔的特征尺寸可以决定熔体在喷丝孔中的流变行为。设计出的喷丝板分别安装在纺丝机上,均成功地纺出了中空沥青碳纤维,该纤维经碳化处理后,碳纤维的力学性能有了显著提高。 相似文献
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涤纶长丝生产喷丝板的选择 总被引:5,自引:1,他引:5
论述了高聚物熔体在喷丝孔区的流变性及粘弹行为。具体分析了喷丝孔直径与剪切速率及喷丝头拉伸倍数之间的关系,提出了喷丝孔直径的选择依据。 相似文献
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介绍了22.2分特粘胶地毯纤维试生产采用的工艺参数。为了防止毛丝产生,喷丝头至导盘的牵伸率要小于60%。另外,前后品的牵伸率必须达到17%以上,才能使纤维有足够的强度。 相似文献
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讨论了使用多孔喷丝板纺制细旦 POY的主要工艺条件。通过选择合适的工艺条件 ,如在 2 5 0 0~ 2 80 0 m/m in的卷绕速度下 ,采用 2 90~ 30 5℃的纺丝温度 ,0 .3~ 0 .4m/s的侧吹风速 ,控制干燥切片含水率在 30 μg/g以下 ,纺丝张力在 0 .1~ 0 .15 c N/dtex,可以获得单丝纤度小于 1.72 dtex,单丝根数大于 72的高品质的 POY原丝 相似文献
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介绍了133.33dtex/60F粘胶细旦丝的开发试验条件,以及成品丝物理机械性能和外观质量。在常规纺丝工艺条件下,通过设计新型喷丝头,可生产内在质量优于133.33dtex/60F常规粘胶长丝的细旦粘胶长丝。 相似文献
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简述了喷丝头的作用及特点,在分析了喷丝头的清洗效果对纺丝工艺影响的基础上,重点对超声波清洗机的构成、清洗机理及影响清洗效果的因素等进行了分析探讨,最后总结了超声波清洗喷丝头的优势及应用前景。 相似文献
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在传统湿法纺丝法生产普通粘胶短纤维的装置和工艺基础上,通过优化主要工艺参数(包括粘胶质量、凝固浴工艺条件、拉伸比和收缩系数)、改变喷丝头规格,试生产1.11 dtex×38 mm超细旦粘胶短纤维,并供下游纱厂生产60 s混纺高支纱。结果表明:选择喷丝头规格为45头、单头孔数为2 300、孔径为0.05 mm,控制粘胶黏度为42 s、熟成度为11.5 mL,凝固浴硫酸浓度为120 g/L、温度为50℃,拉伸比为58%,收缩系数为79%,可纺性好,生产稳定,可保证产量和产品质量;上述工艺条件下,试生产的1.11 dtex×38 mm超细旦粘胶短纤维干断裂强度达2.52 cN/dtex,湿断裂强度达1.33 cN/dtex,干断裂伸长率为18.64%,产品质量达到优质品指标;当1.11 dtex×38 mm超细旦粘胶短纤维混纺比例为40%,生产的60 s混纺高支纱纱线质量较好。 相似文献
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本文介绍的是以作者本人原设计的连续过滤机为基础进行的改进设计,它包括滤板、空心螺栓和传动机构的新结构。生产实践表明,上述设计将会进一步改善设备流体动力学特性,延长换毡周期和易于检修和维护。 相似文献
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采用常规制胶工艺,应用意大利FCT3000型连续式纺丝机纺制扁形粘胶长丝,成品丝物理指标和染化性能达到连续纺常规丝水平。扁形丝纺丝成形的技术关键是喷丝头拉伸率的确定,试验探讨了适宜的喷丝头抽伸值。 相似文献
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介绍了133.33dtex/80F粘胶细旦长丝的开发试验条件,以及成品丝物理机械性能和外观质量,在适当降低常规纺速的工艺条件下,通过设计新型喷丝头,可生产内在质量优于133.33dtex/80F常规粘胶长丝的细旦粘胶长丝。 相似文献
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大容量、多孔细旦熔纺喷丝板微孔间距的设计 总被引:2,自引:0,他引:2
运用化工传递理论剖析了丝条固化成形中同板单纤间冷却条件差异形成的原因,提出保证丝条冷却成形均匀稳定的必要条件,从理论上推导出熔纺喷丝板合理孔排列间距的数学模型,并就涤纶、锦纶、丙纶纺丝用喷丝板合理孔排列间距提出了设计依据. 相似文献
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对纺制 0 .5 6dtex涤纶短纤维所用的喷丝板的参数如孔径、孔间距、孔的排列方式、长径比等进行了讨论。 相似文献