高速钢的快速退火

<正> 高速钢传统的退火规范通常采用较长的时间,但并不是任何情况下都能保证淬火后获得不等粒度最小的均匀组织。我们认为,这是由于退火所采用的温度不能保证加热时α→γ的完全转变。本文研究了锻造态高速钢的两种主要类型:钨高速钢(P18、P12、P12Φ3、P12φ4K5)与钨钼高速钢(P6M5、10P6M5、P6M5K5、P8M3、10P8M3、P8M3K6C)在加热、保温与冷却时的组织与相变。钢的临界点采用下述符号代表,临界点温度值列入下表中。     

高速钢盘条退火时间的缩短

<正> 高速钢盘条软化用的长时间预先退火不能保证钢丝冷拉伸所需的塑性储备量。因此拉制前要在盐浴中加热盘条,而要得刭细钢丝,则要采用高频加热。众所周知[1,2],淬火钢在临界点间温度范围内短时间保温的重新加热能提高合金钢的变形性能。本文研究了盘条退火时在奥氏体化和珠光体等温转变温度下的保温时间对冷、热拉丝时钢丝变形性能的影响及对P6M5和P6M5K5(化     

新型高速钢

最近,莫斯科机床工具研究所研制成功一种钨高速钢——11M5φ。这种钢的成分为:C1.03～1.10％,Mo5.2～5.7％;Cr3.8～4.2％;V1.3～1.7％;Si0.3～0.6％;Ce(铈)0.3％。据报道,该钢的各种性能都优于P6M5型高速钢。例如,该钢碳化物溶解温度较低(约1160℃),淬火温度范围(1140～1180℃)比P6M5的宽2倍。在淬火温度范围内,奥氏体晶粒度保持在10～12级。此外,该钢还具有     

苏联低合金高速钢的研究状况

本文概述了苏联在低合金高速钢方面的研究和使用情况,并结合我国实际着重介绍了11P3AM3φ2、P2M5和11M5φ三种钢的性能,同时与P6M5高速钢作了比较。     

无钨高速钢

苏联莫斯科机床工具研究所研制成功了一种无钨低合金高速钢11M5Φ(3n980)。这种钢的化学成分为:1.03—1.10％C;5.2—5.7％Mo;3.8—4.2％Cr;1.3—1.7％V;0.3—0.6％Si和0.3％Ce(Ty14-1-2678-79)。由于加钒,所以将碳含量增加到1.05％,11M5Φ钢中所有的钼都以二次碳化物从奥氏体中析出,故这种钢的硬度可达到HRC64-66,红硬性可达630℃。 11M5Φ钢的这些特性都比P6M5高速钢高,这是由于淬火的11M5Φ钢的固溶体中的钼含量比P6M5钢的固溶体中的钨和钼的总含量还要高之故。新高速钢中的碳化物实际上全是钼基的二次碳化物Mo_6C,在推荐的较宽的淬火温度1140—1180℃范     

在大规模生产条件下缩短刀具热处理循环的可能性

阐述了同步热处理(即淬火和回火保温时间相同)对P6M5和P6M5K5高速钢组织、机械性能和切削性能的影响。采用同步热处理方法可提高热处理车间自动化水平。     

M42高速钢刀具的抗弯强度试验及分析

通过抗弯强度试验分析了M42高速钢刀具的热处理硬度与韧性之间的关系 ,提出采用等温淬火工艺将M42高速钢刀具的硬度控制在 6 5～ 6 7.5HRC可获得较佳切削性能。     

高速钢入厂检验的某些特性

<正> 本文列举了高速钢在入厂检验时的分析结果。对191炉次的P6M5钢、49炉次的P6AM5钢、46炉次的P6M5Φ3钢、16炉次的P6AM5Φ3钢、5炉次的P3M3Φ2A钢和1炉次的P3M3Φ2б钢作了分析。     

含碳化钛的P6M5粉末高速钢的热处理特点

<正> 本文研究了用粉末冶金方法,生产的含5%TiC的P6M5钢的热处理特点。用P6M5钢废切屑和碳化钛粉作原料,将它们置于磨机中一起粉化制粒,获得完全通过筛眼为80微米的筛子的混合物。将混合物置于压模中用700兆帕压力压制,然后试样在1250℃于真空中烧结。将烧结试样锻成无孔隙状态,并在常规的盐浴槽中进行了热处理。选择热处理规范时研究了宽阔的淬火(1150—1250℃)和回火(500—630℃)温度范围,因为粉末高速钢的高弥散碳化物应在较     

高速钢可磨削性与其化学成分的关系

近年来经常采用较为经济的P12、P6M3和P6M5型高速钢代替P18。这些钢与P18钢比较起来,具有含钨量较低和含钒量较高的特点。此外,P6M3和P6M5钢还含有3～3.6%或5～5.5%的钼。有时,为了提高钢的硬度和红硬性,还采用只提高碳量而钒量不作相应提高的钢种[1]。     

低合金高速钢的新发展

<正> 目前高速钢发展的特点之一就是研制和推广使用适合于不同使用条件下的钢种,代替通用的W18Cr4V 型高速钢,这里有:①用于切削加工高强度、高韧性钢和合金的高合金类(如美国的M40系列,瑞典的WKE4,WKE44,45,48;苏联的P9M4K8,P9M3K6C 等)含钴的高速钢;②加工普通结构钢和低合金钢的高速钢(如W6MoSCr4V2,M7,W8M3V2,W12V2等);③工作于较轻切削条件下的低     

用高温热机械加工法提高钻头的耐磨性

<正> 高温热机械加工是提高高速钢小规格钻头(φ3～φ6mm)耐磨性的方法之一。高温热机械加工后采用磨制法制造P6M5高速钢钻头,可使钻头耐用度提高70％。然而,刀具生产中高温热机械加工工艺没能得到应有的发展,这是因为高速钢的塑性较低,并且在不丧失钢的红硬性条件下进行高温     

新型工具材料的现状和使用前景

<正> 制造刀具用的工县材料含有许多稀有金属,其中首先含有钨。无论在苏联或国外这种金属都极为稀少,因此必须创造低钨或无钨工具材料。这一问题现在具有迫切的意义并将变得日益尖锐。在制造刀具用的工具材料中,以高速钢占的比例为最大。在苏联已制成和使用了P2M5和A11P3M3Φ2等牌号的少钨高速钢,这些高     

高速钢、模具钢工具的氰化

<正> 目前,高速钢工具表面强化的常用方法之一是低温液体碳氮共渗,而模具钢工具常用的则是氮化。莫斯科包曼高等技术学院1973年研制成功的无毒盐浴(氰酸盐)氰化是一种高效、经济、有前途的新方法。氰化时,碳、氮在工具表面同时进行扩渗,因此,渗层形成氰化物,能显著地提高疲劳强度、耐磨性、热稳定性和腐蚀疲劳抗力。苏联对高速钢(P18、P6M5、P6AM5、     

高塑性高速钢及其渗碳工艺的研究

研究了3种低碳高塑性高速钢,其热扭转的圈数最高可达W6Mo5Cr4V2高速钢的5倍多,热变形抗力减少40%多,冷变形抗力小于45钢。制成工具后采用渗碳方法提高工具表面的含碳量,渗碳后钢的表面含碳量达到1.0%-1.2%,热处理后硬度达到66-67HRC,刀具的切削寿命为W6Mo5Cr4V2高速钢的2倍多。这种高塑性高速钢为采用塑性成型方法制造更多种类工具提供了可能性。同时,这种低碳的高速钢还具有碳化物分布均匀、成材率高、不需要退火即可切削加工等优点。     

液氮中冷速对P6M5钢残余奥氏体转变动力学的影响

<正> 1937年提出高速钢工具冷处理的建议,并推荐及在理论上提出冷至-80℃的根据[1.2]。近几年国外对高速钢工具开始采用在-196℃液氮中进行冷处理。关于应用深冷合理性的文献和按推荐所进行的工艺相矛盾[3、4];按资料1和文献[3、5]的结果,工具应浸入液态冷盐介质中快冷[《冲击冷却》];但根据资料2和文献[6]的结果应慢冷。在冲击冷却时,发生稳定化奥氏体的失稳化[3、5];但在文献[7]中确定;20℃长期保温或预先100—400℃回火1小时可使P6M5和P6M5K5     

高速钢残留奥氏体的抗囘火稳定性

本文系节译Ю.A.格列尔等所著:高速钢和高铬钢残留奥氏体的抗■火稳定性一文,译者并参考了P.彼森和TL·克拉恩(6), B· П ·顾塞宁( 7) M· 柯恩(10)等人的文章略加补充。目的在于说明高速钢淬火后在■火前的室温停留,引起奥氏体稳定化,消弱■火作用的问题。 残留奥氏体不同的抗■火稔定性(即残留奥氏体在■火后,冷却过程中不易转变成马氏体的性质),是由于不同的淬火温度所引起的。提高淬火温度,增高了奥氏体中的合金元素,增强了奥氏体的抗回火稳定性。但是,对于高速钢来说,这种原因不能算为主要的,在一般淬火温度(P9是1220～1250℃; P…     

高速鋼淬火加热时晶粒度的控制

高速钢属于莱氏体钢。它最大的特点是具有较高的红硬性,工作温度达600℃时仍能保持高的硬度和良好的切削性能。这种性能主要是由于高速钢成分中有较高的合金含量。例如W18Cr4V钢中合金含量为23％,W6Mo5-Cr4V2钢中合金含量17％。这些元素组成复杂的碳化物M6C、M23C6和MC。高速钢中含有较多的碳化物并且在高温加热时不能完全溶解。例如     

小尺寸刀具的真空化学处理

目前提高P6M5、P18、P6MSK5高速钢刀具(材料相当于我国W6M_0SCriV2、W18Cr4V。W6M_05Cr4V2C_05)耐磨性的最流行方法是离子火焰和化学热处理氮化钛(TiN)和氮化锆(ZrN)涂层。 由于受涂层装置的结构特性,高的加工费用和能耗,还有刀具本身一些因素的影响,该工艺在使用于     

如何降低大模数齿轮切削加工成本

<正> 大模数齿轮进行热处理强化,是提高齿轮传动工作寿命和降低重量的有效方法。但随着硬度的提高,材料的加工性变坏,使加工用量降低和刀具磨损加剧,从而导致加工成本的提高(见图1)。采用新刀具材料(如P9M4K8和P6M5K5高速钢)虽可维持原加工用量和刀