弥散强化Pt-3Rh合金的微观组织结构研究

用特种粉末冶金法制备Pt-Rh-Zr三元合金粉末,并对制备的Pt-Rh-Zr三元合金粉末进行烧结-内氧化处理,再通过压制和热锻工艺制成弥散强化材料。用金相显微镜、扫描电镜观察发现,ZrO2颗粒明显阻碍晶粒长大,纳米级ZrO2颗粒高度弥散分布于合金基体中,从拉伸断口形貌中可以观察到有大量的ZrO2颗粒分布于韧窝内。     

High Temperature Performance of Dispersion Strengthened Pt-3Rh Alloy

用粉末冶金-内氧化-烧结方法制备ZrO2弥散强化Pt-3Rh合金并测试、分析其高温性能。结果表明,Pt-3Rh合金被弥散强化以后,800℃以下的膨胀系数比Pt-3Rh大,800℃以上的膨胀系数比Pt-3Rh小;高温抗拉强度和延伸率得到提高;高温晶体结构稳定性增加;用其制备的拉丝漏板高温使用寿命与Pt-10Rh合金漏板相当。     

弥散强化型铂基高温合金

弥散强化Pt合金的成功开发与应用是20世纪铂合金材料发展最重要的成就。评述了以碳化物和氧化物弥散强化Pt和Pt合金的发展和制备技术、弥散强化Pt合金的结构特征以及弥散强化Pt合金的室温和高温性能,讨论了弥散强化Pt合金的强化机制。     

可加工的氮化物弥散强化高温合金

美国Haynes International公司新近开发成功一种新型钴基高温合金,取名为“Haynes NS-163”,它是利用氮化钛和氮化铌颗粒弥散强化的钴基合金。这种“NS-163”合金的化学成分为Co-28Cr-9Nb21Fe-1．25Ti-1Nb。该弥散强化钴基合金在900℃和70MPa应力下的应力-断裂寿命长于1000h;在982℃和55MPa应力下的应力-断裂寿命长于250h。这种新型可变形加工的钴基氮化物弥散强化合金是用传统的高温合金生产方法并采取电渣重熔法生产的。板材由传统的热轧和冷轧法,并可采取传统方法加工成形和焊接制造。最终产品具有优越的蠕变-断裂性能.     

弥散强化Pt—5Rh合金（制造大型玻纤漏板新材料）

作者采用内氧化－复合工艺研制成功弥散强化Ｐｔ－５Ｒｈ合金（ＭＱＰｔＲｈ５）。其高温强度及抗蠕变性能明显地好于普通的Ｐｔ－Ｒｈ合金。它广泛地用途玻璃纤维漏板底板的结构材料。本文叙述了此材料的物理及力学性能以及在玻纤工业的应用例子。     

碳化钨弥散强化铜的高温烧结及高温退火

利用机械合金化与高温烧结方法制备WC弥散强化铜材料,研究了高温烧结温度和烧结时间对复合材料组织和性能的影响。结果表明,WC粒子阻碍着烧结时铜基体体积扩散;WC弥散强化铜材料的最佳烧结工艺是：烧结温度950℃,保温时间2．5h,其软化温度基本保持在900℃左右。     

弥散强化Pt－5Rh合金（制造大型玻纤漏板新材料）

作者采用内氧化－复合工艺研制成功弥散强化Ｐｔ－５Ｒｈ合金（ＭＱＰｔＲｈ５）。其高温强度及抗蠕变性能明显地好于普通的Ｐｔ－Ｒｈ合金。它广泛地用作玻璃纤维漏板底板的结构材料。本文叙述了此材料的物理及力学性能以及在玻纤工业的应用例子。     

高浓度氧化铝弥散强化铜合金的高温力学行为（英文）

研究Cu-2.7%Al2O3弥散强化铜合金的微观组织及其高温力学行为。结果表明:细小的Al2O3粒子均匀分布在铜基体当中,部分粗大的Al2O3粒子分布在晶界上。拉伸试验表明Hall-Petch机制是影响氧化铝弥散强化铜合金室温屈服强度的主要因素,其高温强度主要由于Al2O3粒子对晶界和亚晶界与位错的强烈钉扎作用。合金在700°C下的抗拉强度和屈服强度分别达到237 MPa和226 MPa。拉伸断口表明弥散强化铜合金显示出高温脆性。蠕变测试表明400°C下的稳态蠕变速率比700°C下的稳态蠕变速率小很多,其400°C和700°C的蠕变应力指数分别为7和5,蠕变机制为位错核心扩散型和晶格扩散型蠕变。     

氧化锆含量与弥散强化铂的性能之相互关系

作为弥散剂的ＺｒＯ２的不同含量对弥散强化铂室温物理，力学性能及高温持久断裂寿命均有影响。实验结果表明，增加ＺｒＯ２含量能明显地提高材料的室温抗拉强度和高温持久断裂的寿命。但延展性降低。     

高温强化铂合金研究进展

高温强化铂合金是一种先进的高温结构贵金属材料,论述了固溶强化、弥散强化和沉淀强化等铂合金强化方法及特点,力学性能和强化机理,介绍了高温强化铂合金的的研究进展和主要应用情况,最后展望了高温强化铂合金的研究方向。     

金属间化合物对高温合金强化机理的研究

研究了金属间化合物对高温合金材料的强化作用,在CrWMoV合金中添加Al和Ni可以形成Ni-Al,Fe-Al和W－Al系等金属间化合物,在合金中起到弥散强化作用和抗氧化作用,能提高合金的高温强度和冲击韧性,实验发现以2％Al的添加为最佳。     

Nb-W-Mo-Zr-C高温合金的时效强化

分析了铌基高温合金的显微组织,研究了该合金的时效强化机理及其高温性能。按设计成分配制的合金粉末在V形混料桶中混合,冷等静压成型,压坯在真空烧结炉中烧结后,经一次电子束熔炼和二次真空自耗电弧熔炼的铸锭再经挤压得到棒材,最后轧制成板材。通过金相、SEM和TEM分析,及高温拉伸、蠕变试验分析的结果表明:Zr和C元素生成碳化物沉淀相对铌基体有时效强化作用,热塑性加工在很大程度上改变了碳化物的分布,Zr元素的加入对改善合金组织结构和提高合金的高温性能起到了重要的作用。     

铁基高温合金氧化物强化相的形成和演化

采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和能谱分析、差示扫描量热法(DSC)分析、金相观察和显微硬度测定,研究铁基合金Fe-14Cr-3W-5Ti-3Y-2.2O(质量分数,%)中氧化物弥散相的形成和演化过程,以及氧化物弥散相对铁基合金的强化作用。结果表明:在高能球磨过程中,TiH2、YH2和Fe2O3可以在雾化粉末Fe-14Cr-3W基体中充分固溶;在随后的压制、烧结过程中,当烧结温度为950℃时弥散相以Ti2Y2O7相的形式析出,其强化作用不明显,合金的显微硬度只有250HV;当烧结温度为1100℃时,烧结体致密度得到提高,弥散相强化效果显著,合金的显微硬度为798HV;随着烧结温度的提高,析出相粒子长大,合金的显微硬度降低。     

Al2O3颗粒弥散强化钼合金的显微组织与压缩性能(英文)

采用水热合成法和粉末冶金方法制备Al₂O₃颗粒增强Mo合金,并利用XRD、SEM和TEM对所制备的Mo-Al₂O₃合金的显微组织进行研究。结果表明,Al₂O₃颗粒以稳定的六方相(α-Al₂O₃)形式均匀地分布在Mo基体中,超细α-Al₂O₃颗粒显著细化Mo合金的晶粒尺寸,增加Mo合金位错密度。此外,α-Al₂O₃与Mo晶粒间存在良好的界面结合区,且Al₂O₃颗粒与Mo基体界面存在一定的晶体学关系:[111]_a-Al2O3//[111]_Mo和(112)_a-Al2O3//[111]_Mo。由于二次强化效应和位错强化效...     

双模晶粒氧化物弥散强化合金的强化模型及热稳定性

通过透射电子显微镜、电子背散射衍射、扫描电子显微镜和室温拉伸检测等手段,建立并验证双模晶粒尺寸分布氧化物弥散强化合金的室温强化预测模型。同时,通过在1150℃下进行不同时间的热处理试验,结合组织观察和显微硬度测试,研究合金的高温组织热稳定性。结果表明:室温强化预测模型通过叠加固溶强化(σ_ss)、晶粒尺寸强化(σ_g)、位错强化(σ_d)与氧化物纳米粒子强化(σ_p)之和的平方根,模型预测结果与试验值十分接近。合金组织热稳定性研究结果表明,在1150℃热处理初期,晶粒长大迅速且合金硬度迅速降低;而当热处理时间延长到8 h之后,晶粒尺寸虽有变化但其长大速率明显放缓,且合金硬度在热处理8 h后趋于稳定。     

低铝含量Cu-Al合金的表面弥散强化及其性能

以Cu2O为氧化剂,在氩气保护下用内氧化技术对不同低Al含量的Cu-Al合金表面进行了弥散强化处理(内氧化温度为1123～1273K,保温时间10～96h),研究了硬化层的组织形貌及性能。用Wagner高温氧化理论分析了铝含量、工艺参数与内氧化层深及内氧化速度之间的定量关系。结果表明：试样表面通过内氧化后,固溶在Cu基体内部的Al以Al2O3形态从基体析出,基体纯化,导电率提高。同时铜基体中弥散分布的纳米级的Al2O3颗粒强化了铜基体,使硬度及磨损抗力提高。Al含量的多少直接影响内氧化层的厚度、组织形貌及硬度和导电率,Cu-Al合金的内氧化动力学曲线呈抛物线变化规律。     

弥散强化相对PtIr5合金高温蠕变性能的影响

研究了Pt-5Ir和ZGSPt-5Ir高温材料在1423～1523K温度范围内的蠕变行为。结果表明:由于氧化锆颗粒的添加,弥散强化PtIr5材料的高温蠕变性能比Pt-5Ir的性能优异。弥散强化PtIr5的蠕变机制为晶格自扩散引起的高温攀移控制,断裂方式为沿晶脆性断裂;Pt-5Ir的蠕变机制为牛顿粘滞滑移控制,断裂方式为穿晶韧性断裂。     

Pt—（3～5）Rh—Zr—B合金的高温性能

标题合金加入Ｚｒ，Ｂ后，在１１００￣１２００℃，高温性能优地Ｐｔ－７Ｒｈ合金，Ｚｒ、Ｂ元素在合金中主要起固溶强化作用。就高温强度性质而言，该合金可替代Ｐｔ－７Ｒｈ合金，从而节约２￣３ｗｔ％的Ｒｈ。