常压两段气化炉的热平衡、炳平衡及热分析

引言常压两段气化炉它是把煤干馏与气化结合在同一筒体内,炉体上部为干馏段、下部为气化段。烟煤自炉体顶部加入,首先在上部干馏段内进行低温干馏,变成赤热半焦,然后进入下部气化段进行气化,气化生成的煤气一部分作为热载体通过干馏段,这部分煤气与干馏气一起从顶部逸出,它称为顶部煤气或上段煤气,气化段生成的另一部分煤气直接自干馏段底部逸出,此煤气称低煤或     

平庄褐煤干馏半焦的合理利用

本文对平庄褐煤新法干馏半焦的利用方法进行了评价,并对其脱硫性能进行了考察。实验结果表明,该半焦用于制备脱硫用活性炭是合理的利用途径。     

煤气热电联产系统的热载体循环率

本文介绍了煤气热电联产系统中的关键技术，建立了热载体流化床干馏炉的物料和热量平衡模型，讨论了热载体温度，干馏温度，流化介质温度等对热载体循环率的影响，对煤气热电联产系统的设计和运行具有指导作用。     

煤加压低温干馏的研究

本文对在积分反应中,氮气氛条件下沈北、兴隆庄、大同和官地四种不同变质程度的煤进行了加压干馏的研究。重点考查了压力变化对干馏产物数量和性质的影响。实验结果表明,随压力的提高,煤气产率增加,焦油产率减少;煤气中的甲烷量增加。煤的干馏气和焦油产率与煤中可燃基挥发分之间有近似的线性关系。     

煤加压干馏特性的研究

本文介绍了在台式积分反应器中加压干馏时,各种因素对中国几个煤种气、液、固产品产率及干馏气组成的影响,并重点研究了甘肃天祝煤干馏焦油的组成和性质。结果表明,随着压力的提高,煤气产率增加,焦油产率减少,煤气中甲烷产率增加,焦油中BTX和PCX等有价值的轻质组分增加,另外,气氛和干馏终温对热解产品的分布有重要作用。     

两段炉微机控制方案简介

一、引言 两段式气化炉由干馏段和气化段组成。制气过程中,向燃料床鼓风和吸蒸汽交替循环操作,上部干馏段生成热值较高的干馏气,下部为煤干馏形成半焦的气化段,半焦与蒸汽反应生成水煤气,最终合成含惰性气体较少的中热值煤气。工艺流程见图1。 制气过程每循环周期由五个阶段组成。每周期一般为240秒左右。五个阶段是鼓风、     

煤的流态化低温干馏

随着我国采煤机械化程度的逐步提高,粉煤产率也随之增加,有的甚至高达50％以上。这些粉煤(特别是次烟煤和褐煤)的利用已引起人们的普遍重视。为了制取煤气热值为14650KJ/m~3(标)左右的城市煤气,粉煤流化干馏具有独特的优点。国内外曾对该工艺进行了研究,取得了一定成果。 本文就以下几个煤的流态化干馏共性问题作一初步探讨。     

罐式氨水焦油分离器的改进

我公司新建一组2×20门直立炉,它以大同煤为原料,生产半焦、干馏煤气。 大同煤在直立炉内高温状态下,由于热膨胀不均匀,产生的爆裂物又多又细,多为0.05～0.1毫米的小颗粒,这些小颗粒悬浮于煤气中,随煤气一起进入集气管,在集气管内,当循环氨水喷洒时,这些灰分类的小颗粒被焦油裹携,形成了所谓的焦油渣,它随焦油氨水一起进入油水分离器,这些焦油渣比焦油比重大,粘度大、流动性差,沉降     

旋流床干馏炉和气化炉原理

一、旋流流动内外加热式干馏炉 1.概况 旋流流动内外加热式干馏炉如图1所示,干馏甑可在温度为550～850℃操作,炉子呈现V型。入甑的原料煤粒度因煤种而异,但最大粒度应小于10mm。 如只采用内热,为维持炉温,在通入空气量为0.4～0.5m~3/kg煤时,生成煤气的发 热量为3.76～6.7MJ/m~3(标),如果空气量减少到0.1～0.2m~3/kg煤,生成煤气的发热量可能达到14.6MJ/m~3(标),但此时不能维持干馏甑所需的温度,所以必须甑外加热,这就是采用内外并热的原因。     

介绍几种适用于机械工厂的煤气化方法

近几年来,一些工厂特别是一些三线工厂,为改善职工生活条件,都想充分利用原有的或新建的煤气站(厂),既提供生产用煤气,又提供职工生活用煤气。为此,价绍几种适用于机械工厂的煤气化方法,供参考。一、采用流化床法,气化、干馏煤,以生产中热值煤气气化、干馏流化床法是用煤的气化煤气(低热值煤气,热值约1400～1800kcal/Nm~3)和干馏煤气(高热值煤气,热值约为5700kcal/Nm~3)相混合,调配成所需要的中热值煤气(热值在3600kcal/Nm~3以上)。采用空气和水蒸汽作为气化剂,使煤气化,其反应式如下:     

利用低质燃料实现城镇煤气化

本文概括了关于某些城镇可利用就地产的泥炭、褐煤或油页岩制城市煤气的实验结果。用这些原料进行干馏生产城市煤气,是一条中小城镇煤气化的途径。 一、泥炭制煤气 泥炭是一种年青煤,含水分高,我国埋藏量较大,许多地方都产泥炭,例如,辽宁省抚顺、新宾、清原和宽甸四个县即盛产泥炭。上述辽宁四种泥炭是苔草型的,其性质相近,风干后含水约10％;干基灰分为20～50％,宽甸泥炭选分后灰分可降至20％;干基挥发分可达60％。     

文献摘录

密西西比褐煤在固定床气化器中的水蒸汽气化(美)/Boswell,D.R.ete·Fuel Process.Technol.18,37—50(1988)Mar· 为确定密西西比褐煤对德克萨褐煤的气化速率常数,使用了小型固定床反应器,并且比较了由两种煤半焦重量损失和气体体积数据计算出的气化速率常数。使用了一级或2/3级动力方程分析气体产率。以无灰干基计算的密西西比褐煤和德克萨斯褐煤的气化速率常数相当一致。     

鲁奇加压气化付产焦油的蒸馏试验

如何综合利用鲁奇炉加压气化付产焦油,是关系褐煤加压气化制造城市煤气,降低成本,节省投资,净化环境和变废为宝不可忽视的一个课题。 我所与国家科委于1981年7月鉴定的“煤炭固态排灰加压气化制取城市煤气重点配套技术中间试验技术研究”课题是攻关项目之一。根据国家科委对项目进度要求,于1983年建成一座处理量为100～150l的焦油蒸馏中间试验装置。将加压气化付产焦油,通过此装置进行减压间歇蒸馏,把收到的轻     

CO2及水蒸气与煤焦共气化煤气组成分析

在绝对压力为0．1MPa、温度为1273K的条件下,采用实验室气化反应装置,考察了某褐煤半焦与水蒸气、CO2及二者不同配比的混合气化剂气化所得煤气的组成及煤气产率。在水蒸气及CO2共气化过程中,水蒸气及CO2均参与了气化反应;改变气化剂中水蒸气与CO2的比例,可以制得H2体积分数与CO体积分数比值不同的煤气;煤焦与纯水蒸气气化的煤气产率高于其与纯CO2气化的煤气产率;CO2及水蒸气与煤焦在共气化过程中产生了交互促进作用,提高了煤气产率。     

辽宁省阜新市大唐国际煤制天然气工程简介

建设单位:大唐国际发电股份有限公司。设计单位:中国华泰工程公司。工程规模:建设规模为40×10~8m~3/a 煤制天然气,配备5×100 MW 自备热电站。原料和燃料用煤均来源于内蒙古锡林浩特胜利煤田的褐煤。采用碎煤加压气化、粗煤气变换、低温甲醇洗、甲烷合成等国际先进技术合成天然气,副产品有石脑油、焦油、酚、硫铵等。输气管道分为2条干线,分别到达沈阳和大连,沿线途经本溪、朝阳、鞍山等12个城市。     

北京煤气厂扩建工程

中国市政工程华北设计院承担的北京煤气厂扩建工程设计,在原有10万m~3/d油制气装置的基础上扩建成30万m~3/d的规模。 该项设计采用“反加热”工艺提高催化剂活性;密闭输送焦油水减少了焦油污染;煤气初冷采用间冷减少了污水排放并回收余热;增设废热锅炉及蒸汽蓄能器;焦油回炉加热;制气炉使用污水蒸汽;并使锅炉蒸汽先发电再参加反应。     

改进人工气净化回收工艺及设备——城市燃气行业2000年技术进步发展规划子课题之1—3—2

一、概论 城市燃气中人工气范围甚广,有焦炉制气、水煤气两段炉制气、重油制气、轻油制气、常压水煤气甲烷化制气等等。 1.水煤气两段炉制气 水煤气两段炉,是生产混合煤气的气化装置,上段为煤的低温干馏段,下段为煤干馏形成的半焦气化段。于1943年首创于奥地利,后在法国、意大利、波兰等国逐步完善。可用非粘结性煤或低质煤为原料,在常     

生物物理干化污泥快速热解半焦特性研究

生物物理干化技术可以低耗、高效地实现污泥破解调质,生物物理干化污泥(BDS)是一种优异的热解/气化生物质原料。为此研究了不同温度条件下(300~900℃)快速热解BDS的气、油、焦产率,以及半焦的结构、组成特性。结果表明:BDS低温热解(300~450℃)产物以焦油和半焦为主;中温热解(450~650℃)的气态产物主要由焦油的二次分解产生;高温热解(700~900℃)的气态产物主要由半焦和合成气之间的异相催化反应产生。在BDS低温热解的条件下,CxHy基团在低于500℃时基本分解,有机氮物质易被转化为稳定的含氮化合物。当温度到较高区间(600~900℃)时,半焦中的有机氮大量释放,800℃以后半焦完全脱除芳香结构。高温热解条件有助于半焦中介孔孔道的形成,800℃时半焦BET比表面积最高达30.50 m~2/g。     

三门峡市锦华化工有限公司两段炉冷煤气站简介

工程建设地点：河南省三门峡市陕县工业园区 工程规模：10台φ3m两段炉冷煤气站，分为两期建设，一期为5台φ3m两段炉。气化用煤为神府煤或陈家山煤，煤气低热值≥4690kJ／m^3，煤气产量（一期）≥30000m^3／h，煤气出站压力为35kPa，出站煤气温度≤35℃，焦油含量≤10mg／m^3，粉尘含量≤25mg／m^3。     

褐煤提质联产油工艺的数值模拟与分析

通过褐煤提质联产油工艺(LFC)实验装置进行芒来褐煤热解提质实验,取得流程模拟中需要的原始数据,在对LFC工艺流程模拟的基础上,对其进行分析,计算各操作单元的损失,分析损失产生的原因,指出提高效率的方法。结果表明:原煤处理量为1000.00 kg/h时,须补充甲烷37.80 kg/h;损失的主要原因是由于热量传递的不可逆性和化学反应的不可逆性;LFC工艺的效率为74.39%,可以通过改进工艺、回收利用半焦和热解气的物理来提高系统的效率。