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Cr12MoV钢锻造过热过烧及对最终组织和性能影响研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用模拟方法,研究了Cr12MoV钢锻造加热过热,过烧对其随后中间球化处理及最终淬火,回火处理的组织和性能的影响。结果表明,锻造加热温度在1160℃以上出现过热,在1220℃以上出现过烧。严重过热及过烧后,中间退火及最终热处理都不能使其得到改善,一次冲击韧性,多冲疲劳寿命及抗弯强度等均严重降低,但过热及过烧对硬度却无明显影响。 相似文献
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研究了18Cr2Ni4WA钢过热过烧特性,结果指出,该钢的过热断口呈细纤维状和不明显的石状,常规力学性能并不因过热而明显恶化。 相似文献
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回火温度对4Cr5MoSiV1钢和8407钢热疲劳性能的影响 总被引:5,自引:1,他引:4
采用自约束热疲劳试验方法,研究对比了不同回火温度对4Cr5MoSiV1、8407钢热疲劳性能的影响。观察分析了热疲劳裂纹形貌,采用热疲劳损伤因子定量地研究了两种钢的热疲劳过程,结果表明,两种钢的热疲劳裂纹萌生发生在冷热疲劳循环次数为100-200次之间,在1600次冷热循环前,二者的热疲劳损伤程度无明显的差别,在1600次冷热循环后,8407钢的热疲劳损伤程度低于4Cr5MoSiV1钢。在较低的回火温度条件下,8407钢的热疲劳抗力稍优于4Cr5MoSiV1钢。而在高温回火时8407钢的热疲劳抗力高于4Cr5MoSiVl钢。分析了这两种钢的热疲劳机制,指出决定材料热疲劳裂纹抗力的是钢的热稳定性和钢的强度或硬度。 相似文献
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利用金相和断口电镜分析等手段,对Q235B钢在不同热处理温度下的力学性能、奥氏体晶粒尺寸、组织、晶界状态与加热温度的关系进行了研究。结果表明,Q235B钢在1320℃时,力学性能、奥氏体晶粒尺寸发生突变,1380℃时没有发现晶界熔化现象,因此Q235B钢的过热起始温度为1320℃,加热到1380℃未发生过烧。 相似文献
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将6005铝合金铸态试样和挤压制品试样在不同温度固溶加热后淬火处理,制备金相试样,用混合酸溶液侵蚀后在金相显微镜下观察金相组织。结果表明:加热温度为600℃的试样,其显微组织出现化合物变圆、聚集、晶粒长大、晶界平直等特征,显示该温度已过高,但合金未过烧;加热温度为607℃的试样,可以找到少量的典型过烧特征,显示该温度是6005铝合金的起始过烧温度;加热温度为610℃的试样,其显微组织出现较多复熔共晶球、晶界纺缍状结构、晶界变粗发毛及三个晶粒交界处复熔的晶间三角形等典型过烧特征,显示在该温度6005铝合金已严重过烧。 相似文献
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使用Gleeble-1500D热模拟试验机进行了Cr5钢在变形温度为800~1250℃,应变速率为0.001~1 s-1条件下的热拉伸试验和单道次热压缩试验,并用S-4800扫描电镜和电子显微镜分别对热拉伸断口的形貌和组织进行了观测。基于热拉伸试验研究了Cr5钢的断裂规律和热塑性。结果表明,在900~1250℃、0.001~1 s-1的变形条件下Cr5钢均具有良好的热塑性,在研究的参数范围内,热塑性随变形温度和应变速率的升高而增强。基于热压缩试验分析研究了不同参数下的微观组织和热加工图。结果表明,温度越高,应变速率越低,材料的动态再结晶程度越高,且材料在低温、高应变速率下变形会出现失稳。Cr5钢的最佳热加工参数为1050~1200℃、0.1~0.01 s-1。 相似文献
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为使25Cr5MoA钢适用于齿轮、轴承、柱塞套等零件的渗氮,防止其在服役过程中出现偶然过热,研究了该钢的高温力学性能和高温下奥氏体组织。结果表明,25Cr5MoA钢的奥氏体化温度为910~950℃;25Cr5MoA钢的工作温度在室温~600℃之间时,其抗拉强度(Rm)在757~650 MPa之间,200℃时25Cr5MoA钢的抗拉强度达到最大值1032 MPa,说明该钢在600℃以下有较好的红硬性,但在200~400℃时,伸长率只有4.72%,因此要避免在200~400℃内受到冲击或形变。 相似文献
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为了研究淬火温度对Cr5MoVNi钢组织和性能的影响,采用了1000、1050、1100、1150 ℃淬火、230 ℃回火的热处理工艺。通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、X射线衍射仪(XRD)及压缩试验等方法研究了不同淬火温度下的微观组织和力学性能。研究发现,随着淬火温度升高,试验钢基体中的残留奥氏体明显增多,甚至转变为单一的残留奥氏体;试验钢的硬度单调降低;冲击吸收能量先升高后降低,在1100 ℃达到最大值20.1 J;压缩变形过程中,残留奥氏体发生TRIP效应,是压缩应变超过35%的原因所在。 相似文献
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《材料热处理学报》2015,(7)
运用扫描电子显微镜和洛氏硬度计研究了Cr5支承辊用钢不同热处理状态下的显微组织和洛氏硬度。结果表明,调质处理后Cr5钢组织得到明显改善(回火索氏体),细小弥散分布的碳化物取代尺寸较大不规则的碳化物;淬火后试样组织为马氏体,碳化物几乎全部溶入基体,硬度随淬火温度提高而增加(由51.6 HRC增加到58.1 HRC);回火后,Cr5钢中有细小碳化物析出,且弥散分布,淬火温度较高(1050℃、1025℃)时,组织依然保留马氏体结构(回火马氏体),温度较低(1000℃)时,组织为回火索氏体,其硬度与回火前变化趋势相同(由51.4 HRC增加到54.4 HRC)。在所选定的淬火温度下,随着淬火温度的升高,硬度值增大,磨损量减小,磨损严重程度降低,耐磨性较好。 相似文献
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由于轧辊作为轧机的关键部件,在工作过程中承受着很大的轧制应力以及受到非定常热影响,因此,研究轧辊在温度变化条件下的断裂韧性具有重要的意义.本文通过对Cr5冷轧辊钢制备三点弯曲试样,在353,323,293和273 K环境温度下进行了断裂韧度试验,计算得出Cr5钢材随温度变化的KIC值.结果显示,随着温度的降低,Cr5冷轧辊钢的断裂韧度也相应减小.同时,从断裂韧度的角度,研究了温度变化条件下Cr5冷轧辊钢的适应性能,实验数据可以为轧辊在工程设计中的应用提供参考. 相似文献
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研究了盾构刀具用5Cr5MoSiV1钢淬火时,不同的加热温度、保温时间和冷却方式对其显微组织的影响.结果表明,该钢在1000~1150℃加热保温30 min油冷后,其组织主要由马氏体、残留奥氏体和未溶碳化物组成.随加热温度的提高,碳化物逐渐溶入基体,组织中的针状马氏体逐渐转变成板条马氏体,且板条逐渐粗化,残留奥氏体的数量不断增加.试验钢在1050℃下保温20~ 60 min油冷后,随着保温时间的延长,针状马氏体逐步被板条马氏体所取代.推荐淬火工艺为1050℃保温30 min,油淬. 相似文献
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研究了盾构刀具用5Cr5MoSiV1钢不同加热温度回火和保温时间对其显微组织和力学性能的影响。结果表明:试验钢在500~650℃回火1.5 h时,随着加热温度的升高,组织由板条状回火马氏体+残留奥氏体转变成等轴状回火索氏体+粒状碳化物,在550~600℃保温时出现二次硬化效应,且硬度在600℃左右时达到峰值,试验钢的冲击韧性随回火温度的升高而不断增强;600℃回火保温1~2.5 h时,马氏体随保温时间延长而不断分解,最终转变为保持马氏体位向的回火索氏体,试验钢的回火硬度随保温时间的延长而降低。为了使试验钢在回火后获得较好的强韧性配合,较佳的回火工艺为600℃×2 h。 相似文献