济钢1750m^3高炉叠合式冷却壁的应用

针对济钢1750m3高炉风口区冷却壁上端容易损坏漏水,影响高炉长寿的问题,开发应用了一种新型叠合式冷却壁,将风口区冷却壁上端易损坏部位减薄,在减薄部位叠加一层能够独立冷却的紫铜冷却板,有效增强炉体耐热性.     

八钢2500m3高炉送风制度的演变

通过对八钢A高炉（2500m3）下部调剂的操作经验进行总结,摸索出适应低成本原燃料状况下的铜冷却壁薄炉衬高炉的送风制度。根据高炉的冶炼条件,使用不同的风口面积和风口长度,以提高炉缸的活跃程度,降低高炉的热负荷,配合上部调剂作用,利用系数达到2．2Vm3．d以上,煤比稳定到140kg／t铁。     

包钢高炉风口小套冷却水流速的换热模拟

高炉风口是向炼铁高炉输送热风和煤粉必需的通道,是保证高炉炼铁正常生产的关键工艺部件,风口小套作为高炉风口的重要组成部分,其冷却效果直接关系到寿命的长短,文章以5#高炉在线贯流式风口小套为基体,用solidwoks工具创建三维模型,用ANSYS进行建模划分网格,用Fluent流体分析工具对风口小套进行冷却水换热模拟,求解合理水流流速,以达到其最合理的使用寿命。     

沙钢5800m3高炉风口破损特征及原因初探

对沙钢5800m3高炉风口寿命及风口破损形式进行了统计调研,重点分析了影响风口寿命的若干因素,并简要提出了相应技术对策.统计调研结果表明,沙钢5800m3高炉风口的平均更换周期仅为94d,风口破损主要集中在16～29号风口方向;风口破损形式以熔蚀为主,占71.05％,烧损次之,占17.25％,磨损和开裂占11.7％.认...     

济钢1750 m3高炉薄壁炉衬生产实践

对济钢1-3号1750m3高炉采用薄壁炉衬结构的生产实践进行了总结.高炉生产存在的主要问题是高炉风口区第4段冷却壁大量破损,水温差较高,而冷却壁破损的主要原因是冷却壁结构设计不合理.通过采取改进冷却壁的结构和加装小块铜板冷却壁等措施后,取得了初步效果.     

莱钢高炉风口取样研究

通过风口取样,对莱钢1#1 080 m3高炉风口区域焦炭、碱金属以及炉渣成分的变化情况进行了详细的检测分析。结果表明,在高炉结瘤操作时,高炉风口区焦炭粉化严重,死料柱的透气性与透液性差,风口焦炭碱金属含量增加;高炉炸瘤后,随着喷吹煤比的增加,风口焦平均粒度有减小趋势;风口焦样粒度沿高炉径向向炉缸中心减小;风口边缘渣碱度比靠近中心渣碱度低。     

韶钢3200m3高炉风口破损原因浅析及控制

高炉风口破损的原因很多,其中熔损是主要原因之一,它给高炉生产带来了很大的负面影响.文章通过对韶钢8号高炉(3200 m3)风口熔损的原因进行分析,发现8号高炉风口熔损主要是由出渣铁状况、炉缸状态、炉况状态、渣铁物性及铁口状态等因素造成的,通过采取相应的防范措施,使高炉风口熔损现象得到了有效控制.     

安钢永通铸管公司380m3高炉循环水处理技术改造

针对安钢永通铸管公司380m3高炉冷却系统存在的风口烧穿、热风阀烧坏、冷却壁结垢堵塞严重及个别模块烧毁等问题进行了分析,介绍了循环冷却系统完善、处理方案和相应的改进措施,以及改造后的运行效果.     

锥体强冷却风口设计方案

梅山1号、2号高炉共有34个风口,由于风口长期受高温、煤粉气流的冲刷等作用,工作条件极其恶劣,风口损坏严重。因此,设计结构合理的高炉风口至关重要。目前作者设计出新一代锥体强冷却焊接式风口,现将其设计方案、可行性分析、制作要求及特点等叙述如下。     

大型高炉风口供风特性数值模拟研究

为优化大型高炉送风系统的供风特性,以某4000m3高炉的送风系统为研究对象,采用CFD数值模拟方法分析了风口布局、风口直径和总供风量对高炉送风管路内部及风口处压强和风速的影响规律.结果表明,大型高炉的最大风口速度一般位于距离热风总管最近的2个支管处,整体风量分布不均匀;在堵住上述2处风口后,剩余风口风量的分布均匀性有所...     

济钢1750m^3高炉风口区冷却壁损坏原因分析及改进

针对高炉风口区冷却壁上端容易损坏漏水，影响高炉长寿的问题，分析认为，主要原因是该部位已处于炉腹高温区，铸铁冷却壁不适应高温环境所致。为此，开发应用了一种新型叠合式冷却壁，将风口区铸铁冷却壁上端易损坏部位减薄，在减薄部位叠加一层能够独立冷却的紫铜冷却板，从而增强了炉体耐热性，使风口区冷却壁寿命由1．5a延长到2．25a以上。     

八钢2500m3高炉风口中套破损的检漏及养护实践

A高炉是新疆第一座有效容积为2500 m³的大型高炉,2008年2月28日正式点火投产,2012年4月,第一个高炉风口中套破损,采用新型风口中套破损检漏技术,以及工业水养护等有效措施,确保高炉的顺行、稳定和一代炉龄的长寿。     

八钢2500m3高炉风口上翘原因分析及处理

八钢2500m3高炉投产两年后发生了比较严重的风口上翘情况,通过调查分析,找到了造成风口上翘的主要原因,提出了治理措施,使高炉继续保持了安全稳定的生产.     

邯钢3200m3高炉风口损坏原因及对策

对邯钢3200m3高炉风口大量破损的原因及对策进行了分析总结.通过提高焦炭质量,改进休风装料制度和操作制度,风口烧坏数量大大减少,取得了较好的效果.     

马钢2500m^3高炉炉腹冷却壁的更换

马钢2500m^3高炉生产6年7个月后,炉腹、炉身下部的冷却壁和炉腰冷却板损坏严重,计划体风16天进行更换,2000年12月6日高炉休风,到20日高炉复风,共用14天半时间,成功地更换了炉腹及其以上4段冷却壁和炉腰1段冷却板,为延长高炉寿命,采用了遥控补造衬技术,对风口以上部位进行了喷补造衬。     

120m^3高炉风口烧损原因浅析及对策

本文介绍铜陵钢铁厂120m~3高炉风口烧损情况,认为鼓风动能过大是风口烧损的主要原因。采用斜风口并适当扩大风口直径,高炉鼓风动能维持在3000kg·m/s 左右的水平,能减少风口的烧损。     

攀钢3,4号高炉喷吹系统的设计

1 喷吹工艺的选择 攀钢3号高炉有效容积1200m~3,有18个风口,1个铁口,距新建制粉车间1000m左右。4号高炉有效容积为1350m~3,有18个风口,2个铁口,2个渣口,距新建制粉车间也在1000m左右。喷吹系统设计时,根据实际需要决定每座高炉有16个风口喷煤。因为3、4号高炉离制粉车间都比较远,所以,设计     

风口取样装置在攀钢的应用

通过对高炉风口取样装置取出的焦炭的粒度、热性能、灰成份、碱金属含量的分析研究,分析结果表明,攀钢高炉风口回旋区长度约为2m,高炉风口回旋区沿径向上,焦炭灰分、碱金属、热性能都先变小后变大。随着喷煤量的增大,风口焦的平均粒度变小,回旋区缩短。     

马钢2500m~3高炉炉腹冷却壁的更换

马钢2500m~3高炉生产6年7个月后,炉腹、炉身下部的冷却壁和炉腰冷却板损坏严重,计划休风16天进行更换。2000年12月6日高炉休风,到20日高炉复风,共用14天半时间,成功地更换了炉腹及其以上4段冷却壁和炉腰1段冷却板。为延长高炉寿命,采用了遥控喷补造衬技术,对风口以上部位进行了喷补造衬。     

玉钢高炉风口小套冷却水监控故障分析及改进

高炉生产中,风口小套一直在高温环境中工作。对冷却水流量进行准确监测确保有效冷却风口小套是延长风口小套寿命的的重要手段。玉钢3#高炉风口小套冷却水流量监测系统故障频发,给生产带来了较大影响。本文通过对玉钢3#高炉风口小套冷却水流量监测系统故障原因进行分析,找到了原因并进行改进,取得了较好的效果,可供昆钢高炉风口、渣口冷却水监控及改进提供借鉴和参考。