多余三角形与月形修正法

多余三角形与月形修正法广东廉江三星企业集团公司（５２４４４４）余景云矩形件角部翻边由于多余三角形使翻边后的角部直壁明显多出一部分材料，中间最高，两边逐渐减小。如何在翻边前的毛坯计算上确切的去掉这多余部分，这就是多余三角形与月形修正法所涉及的问题．计算...     

阶梯状和锥状制件的拉深方法

为了获得图1、2所示的阶梯状制件,其加工顺序按箭头所示实施。即由下向上逐次拉深。最后按产品要求整型。如果图中再拉深的直径D_b、D_c由不能一次拉深成形,则可拉深到成形下面阶梯所需的高度,然后对这部分反复拉深,直到达到直径D_b、D_c和其对应的高度。但各阶梯的R角尚不可能达到产品图的要求,故必需在最后一道工序中对R整形。这时有可能出现多余材料,使制件歪斜变形而影响各阶梯高度的变化。因而尽量防止材料多余。为了防止材料变薄,各道工序拉深系数及凸模、凹模肩的半径R应取较大数值。图2所示阶梯状拉深件可用(a)或(b)所示的方法拉深。方法(a)是先拉深上部各     

基于ABAQUS的高强钢矩形件拉深成形工艺的研究

以矩形拉深件为研究对象,利用ABAQUS有限元分析软件对高强钢矩形件拉深成形过程进行了数值模拟,揭示了模具间隙、凹模圆角半径、摩擦系数和压边力这四个工艺参数对高强钢矩形件拉深成形性能的影响规律,并利用正交试验对这四种工艺参数组合进行了优化,得到了较优的方案。研究成果能为模具设计提供理论基础。     

正方形件末次拉深工艺参数的探讨

正方形件的拉深工艺计算方法是矩形件拉深工艺计算的基础。本文从沿周边拉深变形程度尽可能达到均匀的设想出发,取周边平均拉深系数 m_(cp)与角部拉深系数 m_y 相等来求得合理的角间距δ=0.11r。采用角间距δ=0.11r 来进行正方形件末次拉深,其拉深系数为0.9,这数值已大于大部分材料的逐次拉深的最小拉深系数(m_n)。所以,大部分材料均能从圆筒形一次拉深得到正方形件。对于带凸缘的正方形件,其末次拉深必须满足沿周边拉深变形程度均匀的条件,采用角间距δ=0.11r 来进行带凸缘正方形件末次拉深,可得到理想的效果。本文介绍按参数δ=0.11r 进行正方形件拉深试验的结果,并对正方形件拉深工艺计算提出几点设想。     

拉深模凹模圆角半径的选择

此文关于拉深模相对凹模圆角半径对圆筒件壁厚变化的研究结果，有助于制件的强度计算和合理选择拉深模的凹模圆角半径。所给的毛坯直径修正系数经验公式，可供模具设计参考，使浅拉深件无需切边，高度尺寸即可达到图纸的精度。     

方形拉深件展开公式推导

1970年我们发现罗曼诺夫斯基“冷压手册”59年版中(中译本),矩形拉深件展开公式与我们推导出的公式有出入。罗氏公式的理论根据是圆形展开毛料的面积应该等于方形拉深件的表面积。依据这一点,我们当     

工具箱矩形件拉深工艺及模具设计

分析了工具箱矩形件的拉深工艺,计算了矩形件的毛坯形状及尺寸,确定了拉深次数及其工序尺寸,介绍了工具箱矩形件落料一拉深复合模结构设计。     

圆筒形件的拉深变形与应力分析

针对筒形件拉深过程中凸、凹模圆角处包角α对凸缘区应力的影响,运用等面积法建立了包角α与坯料瞬时外缘半径和拉深高度的几何关系;采用主应力法并结合全量理论推导出等效应变,并对凸缘变形区的径向应力进行了修正;综合考虑压边引起的摩擦应力和凹模圆角区双曲度弯曲引起的弯曲附加应力,建立了拉深全过程拉深力与瞬时外缘半径的关系式。基于拉深工艺试验,对比分析了理论与试验的拉深力与凸模行程的关系曲线,结果表明:新计算方法的理论最大拉深力与实际最大拉深力相对偏差小于7%,且拉深全过程的理论力-行程曲线与试验力-行程曲线基本一致。     

基于塑变成筒壁环料的筒件成形工艺分析——简介“一种筒形件成形工艺分析方法”的发明专利

与国内外现行的以各类经验数表为标准进行参照估算设计的方法不同,提出了以在成形过程中实际塑变成筒壁的环形材料为研究对象,把拉深过程看成是筒周长×环宽的(矩形)基本材料吸收消化其余三角形材料的过程,从而得到环料变形的基本特性因子(b/d)lg(b/t).以实验数据为依据.基于变化规律和数量关系建立起关于拉深极限、拉深力、压边力、拉深次数、圆角选取、坯料修正和内孔翻边以及带缺口或凸耳的简件直接拉深成形等工艺分析问题的数学公式.该方法将工艺分析从经验数表参照估算改为公式计算精确判定,形成了一个完整的分析计算体系,能够满足生产的实际要求,可作为编制先进计算机应用软件的技术基础.     

反拉深在高矩形盒件中的应用

阐述了在高矩形盒件拉深成形过程中，正、反向拉深件的力学性能及采用反拉深方法的可行性，介绍了正、反向拉深工序的工艺经验计算及各道工序模具结构设计特点。     

模具参数对304不锈钢圆筒拉深件残余应力的影响

过大的残余应力容易导致圆筒拉深件应力腐蚀开裂失效。通过7组切环实验及有限元模拟研究了模具参数(凹模圆角半径和凸凹模间隙)对304不锈钢圆筒拉深件残余应力的影响,测得了各圆环的张开距离,采用ABAQUS有限元软件计算出圆筒件中的残余应力。结果表明:环向残余应力先随着凸凹模间隙的增大而增大,但当凸凹模间隙大于1.06t时,环向残余应力基本不受凸凹模间隙的影响;凹模圆角半径对筒形拉深件环向残余应力几乎没有影响;中部径向残余应力随着凸凹模间隙和凹模圆角半径的增大而增大。因此,选择较小的拉深间隙对减小304不锈钢圆筒拉深件中的残余应力是有效的。     

矩形盒深拉深成形有限元模拟

针对矩形盒成形过程中各种形式的起皱和拉裂问题，采用MSC．Marc有限元分析软件对矩形盒深拉延成形过程进行模拟。建立了包括板料、凸模、凹模及压边圈在内的整体分析模型，通过对成形过程中拉深件的等效应力进行比较，分析了不同的凸模圆角半径、凹模圆角半径及凸模角半径对矩形盒拉深成形的影响。此外，还对模拟结果做了进一步的分析，得出了凸凹模圆角半径之间的相应关系，以便合理的确定矩形盒深拉延成形时二者的取值范围。考察了模拟方法的可行性和可靠性。     

一种基于能量法的压边力模型的实验验证

用一种基于能量法的拉深压边力(Blank Holder Force)模型确定压边力,进行筒形件拉深实验,成形效果良好.采集所得零件法兰上的实际应变、运用最小二乘法对模型进行修正,修正后得到的BHF曲线更有利于零件的成形,可以一次拉深出拉深系数比极限拉深系数稍小的筒形件.将该模型用于盒形件拉深,成形效果亦较好.     

无凸缘深矩形盒的拉深设计

无凸缘深矩形盒的拉深设计２３０００９合肥工业大学汪富钧１深矩形盒件的几何分解与拉深工艺方案本文参考文献已得出无凸缘深方盒形件多次压边拉深工艺的优化设计法。这一方法完全可以用于无凸缘深矩形盒的多次压边拉深工艺，从而拓宽了其适用范围。设矩形盒的尺寸为长边...     

高矩形盒多次成形工艺的研究

一、前言盒形件的相对高度 H/r 大于一次拉深的成形极限,或者盒形件的拉深系数小于盒形件的极限拉深系数 m_H 时,就要进行多次拉深。须多次拉深的盒形件称高盒形件。高矩形盒多次拉深的变形特点既不同于盒形件的一次拉深,也不同于圆筒形件的多次拉深,与高方盒的多次拉深也不尽相同。因此,对于高矩形盒成形的工序数、中间工序的过渡形状及模具设计等问题的处理,要根据高矩形盒多次拉深时的变形特点作具体分析。     

高盒形件多次拉深成形的工艺计算

<正> 一 前言 本文根据对高盒形拉深变形的分析和计算,得出了高盒形件拉深成形计算表。利用本表可以简便迅捷地确定高盒形件多次拉深工序中每道工序件的形状和尺寸,不仅提高了高盒形件拉深成形的设计速度,也使计算的结果更加可靠了。 二 变形的初步分析 高盒形件多次拉深成形,关键是实现倒数第二工序圆形或椭圆形毛坯到方形盒或矩形盒的转变。在最后工序拉深中所使用的圆形或椭圆形毛坯是已经形成直立侧壁的空间     

基于顺序价值修正算法的矩形件二维优化下料

针对矩形件二维下料问题,提出一种顺序价值修正下料算法。构造了四块排样算法,生成矩形件数量有上界约束的四块排样方式;这种排样方式将板材划分为4个块,每个块包含方向相同的条带,每条条带包含同种矩形件。采用顺序启发式算法调用上述四块排样算法逐个生成排样方式,按照不产生多余矩形件原则,确定每个排样方式的最大使用次数;在生成每个排样方式后修正该种排样方式中矩形件的价值。将上述顺序启发式算法迭代执行多次,生成多个下料方案,选择板材使用张数最小的一个作为最终解。采用文献例题进行计算比较,数值实验结果表明本文算法比文献算法更能节省板材。     

分区变压边力矩形件成形系统研究

介绍了分区变压边力矩形件成形系统的组成以及各部分的原理结构,分析了各部分的工作过程.该系统主要由液压机、压边圈分区的矩形件拉深模具、压边装置的液压部分以及控制部分组成.在构建的分区变压边力矩形件成形系统上,以变压边力为控制参数,采用模糊控制技术,实现了矩形件的成形.     

圆筒拉深件形状与厚度变化数值模拟分析

借助Dynaform软件,模拟分析了在不同拉深凹模圆角半径情况下,模具间隙及压边力等工艺参数对直壁圆筒拉深件外形尺寸及侧壁厚度的影响规律,并得到了该拉深件最优的凹模圆角半径参数,其值比经验公式计算结果小。通过进行两个不同凹模圆角半径的对比拉深试验,验证了数值模拟结果相对于经验公式的准确性和科学性,从而为该类零件拉深工艺方案的优化提供参考。     

矩形拉深件展开尺寸探讨——评В.П.罗曼诺夫斯基的一个公式

В·П·罗曼诺夫斯基在其所著《冷压手册》1959年第3版(中译本143页)中,对方形拉深件和矩形拉深件的展开尺寸提出如下的计算公式(符号与原书有更改): 方形拉深件的展开图呈圆形,其直径为: