1Cr18Ni9Ti不锈钢在氯化物溶液中SCC敏感性与铁磁相含量的相关性

通过低温(-70℃)拉伸制备不同铁磁相含量的1Cr18Ni9Ti不锈钢,采用慢应变速率方法(SSRT)研究其在含CI~-介质中的SCC敏感性,用SEM进行断口分析。结果表明:铁磁相含量小于5％和在16～25％范围内,SCC敏感性随铁磁相含量增大不断下降;铁磁相含量在5～16％及大于25％时,材料的SCC敏感性随铁磁相含量增加而增大。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢形变诱发马氏体相变规律及其对孔敏感性…

通过低温（－７０℃）拉伸制备不同马氏体相变量１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ试样，用ＸＲＤ，ＴＥＭ及金相观察研究形变诱发马氏体相变的规律。用电化学方法研究α马氏体（铁磁相）含量对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢在含Ｃｌ＾－溶液中孔蚀敏感性的影响，结果表明，随试样变形量加大，形变诱发马氏体中铁磁性的α马氏体含量不断增大，而ε马氏体相的量始终较小。材料的孔蚀敏感性失随铁磁相含量的增大而增大，当铁磁相含量达到４．５８％以后，     

形变诱发马氏体对1Cr18Ni9Ti不锈钢应力腐蚀破裂的影响

通过低温(-70℃)拉伸方法,制备出具有不同马氏体(铁磁相)含量的1Cr18Ni9Ti(AISI321)奥氏体不锈钢试件。采用恒载荷法对双边缺口试样进行应力腐蚀试验,测定了不同马氏体含量的试样在氯化物介质中应力腐蚀破裂(SCC)的归一化门槛值。用SEM观察断口形貌。结果表明:当铁磁相含量小于5%时,材料的SCC敏感性随含量增加而减小;在5～15%范围内,SCC敏感性不断增加;在15～24%区域中,材料的SCC敏感性迅速下降;超过24%,SCC敏感性又有所上升。     

321不锈钢在酸性氯离子溶液中SCC缓蚀剂研究

采用慢拉伸速率试验方法(SSRT)研究了硫脲及其衍生物与巯基苯并噻唑、伯胺类化合物、季胺盐和碘化物对于321不锈钢55℃的0.5mol/L HCl 0/5mol/L NaCl溶液中SCC的影响。在空白底液中试样发生穿晶SCC。强烈抑制不锈钢阳极溶解过程的缓蚀剂能有效地抑制这一体系的SCC。     

渗铝304不锈钢不同实验方法的SCC敏感性评价

采用恒载荷试验方法及慢应变速率试验(SSRT)方法研究了渗铝304奥氏体不锈钢在沸腾42％MgCl2溶液中的应力腐蚀破裂(SCC)性能，分析了渗铝不锈钢SCC机理，讨论了不同试验方法对渗铝不锈钢SCC敏感性评价的影响．试验表明：渗铝处理可明显提高304钢抗SCC性能，其机理为渗铝层的环境遮断作用及对基体的电化学保护作用．两种方法在评价各种渗铝钢材料SCC性能方面有统一性：恒载荷试验中SCC敏感性指标σth高的材料，SSRT中SCC敏感性指标δi也相对较高．但两种方法中渗铝试样的断口形态表现出差异：恒载荷试验为穿晶型SCC断口，而SSRT无SCC断口特征，为韧性断口。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的马氏体相变量与孔蚀敏感性的相关性 …

研究了ＡＩＳＩ３２１亚稳态奥氏体不锈钢在－７０℃（液氮气氛）经不同程度拉伸形变得到的含有不同α‘－马氏体的试样在中性含氯离子介质中,材料的马氏体相变量与孔蚀敏感性的关系。孔蚀击蚀电位,位蚀诱导期和孔数的测试结果均表明,当α’－马氏体含量约小于５％和大于１５％时,经形变诱发马氏体相变的１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢在中性ＮａＣｌ溶液中,孔蚀敏感性随α‘－马氏体含量的增加而增大,当α’－马氏体含量在     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的锻造

介绍了1Cr18Ni9Ti不锈钢的特性、锻造工艺特点和热处理规范。     

用交流阻抗法研究形变诱发马氏体相变的1Cr18Ni9Ti不锈钢在酸性NaC…

用交流阻抗法研究低温拉伸诱发马氏体相变的３２１不锈钢在酸性ＮａＣｌ溶液中的孔蚀敏感性。结果表明；形变马氏体相的存在，影响材料孔蚀的诱发和发展；低频离散型和低频实部收缩型频谱特征均说明有孔蚀诱发和发展的剧烈变化过程；界面电化学参数的变化规律进一步说明：当马氏体相含量小于６％和大于２２时，材料的孔蚀敏感性随马氏体相含量的增加而增大；当马氏体相含量约６－２２％范围时，蚀敏感性又随氏体相增多而下降。     

热处理对0Cr18Ni9Ti不锈钢孔蚀的影响

本文采用电化学测试技术研究了在不同的热处理条件下 0Cr18Ni9Ti不锈钢对孔蚀的敏感性 ,结果表明固溶处理后所得到的均匀组织具有良好的耐孔蚀性 ,而敏化处理后所得到的组织对孔蚀最敏感。稳定化处理虽然抑制了晶间腐蚀的倾向 ,但对耐孔蚀性是不利的。     

氯化物溶液中不锈钢腐蚀疲劳裂纹初始萌生的过程机理

研究了动应力（往复弯曲疲劳应力）对氯化物溶液中不锈钢点蚀敏感性的促进作用。 在固溶态３１６Ｌ不锈钢表面点蚀孔中产生了明显的非敏化态晶间腐蚀。在点蚀孔内受腐蚀晶界处孕育 产生了初态腐蚀疲劳裂纹,裂纹由沿晶转变为穿晶扩展,形成主裂纹并继续扩展直至材料失稳断裂。阐 述了在动应力和侵蚀性介质联合信息作用下ＣＦ裂纹萌生的过程机理。论述了动应力－环境介质－材料 特性在多种腐蚀类型交互作用中的贡献和相关性。     

用交流阻抗法研究形变诱发马氏体相变的1Cr18Ni9Ti不锈钢在酸性NaCl溶液中的孔蚀敏感性

用交流阻抗法研究低温(-70℃)拉伸诱发马氏体相变的321不锈钢在酸性NaCl溶液中的孔蚀敏感性.结果表明:形变马氏体相(铁磁相)的存在,影响材料孔蚀的诱发和发展:低频离散型和低频实部收缩型频谱特征均说明有孔蚀诱发和发展的剧烈变化过程;界面电化学参数的变化规律进一步说明:当马氏体相含量小于6%和大于22%时,材料的孔蚀敏感性随马氏体相含量的增加而增大;当马氏体相含量约在6～22%范围时,孔蚀敏感性又随马氏体相增多而下降.根据马氏体相存在时孔蚀诱发和发展过程中,电极表面进行的吸附、溶解、成膜过程,提出本体系     

中性氯化物溶液中不锈钢孔蚀再钝化的原因和条件

按照等的观点,孔蚀再钝化的主要原因是由于孔底电位的负移和孔蚀条件下正向阳极化曲线上钝化区的存在。但按照普遍接受的孔蚀理论,孔内表面处于活化态。孔内欧姆电位降是活化和钝化态在同一电极上同时共存的保证。本文用毛细管参比电极测量了孔蚀过程中孔底电位的变化。进行了电流阶跃、扫描试验。认为,蚀孔再钝化的原因是由于孔蚀的竞争机制。任何抑制活化溶解过程的变化都会导致孔内环境改善,孔底电位升高,孔内欧姆电位降减小和再钝化,只要这一变化足以使钝化过程的速度在竞争中快于活化溶解速度。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的成分与热塑性的关系

研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢的化学成分与热塑性关系，研究指出，合理控制Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃ、Ｔｉ４元素含量，可使１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢获得较好的热塑性。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢锻坯裂纹分析

１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢钢铃经正常规范锻造和固溶处理后，钢坯表面开裂现象严重，经化学成份分析和金相观察，钢中钛元素含量超标，促使铁素体量增加，降低了钢的热加工性能，导致钢的开裂。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢盘管泄漏的原因分析

应用扫描电镜、化学分析法,对泄漏的盘管进行分析,结果表明该不锈钢盘管泄漏是由于点蚀造成。探讨了防护对策。     

离子注入1Cr18Ni9Ti不锈钢的耐磨性及耐蚀性研究

研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢经Ｎ＾＋注入后的摩擦磨损特性及耐蚀性。结果表明,经Ｎ＾＋注入处理的材料表层蓁后果化学性能均发生了很大变化,耐磨性及耐蚀性均得到了提高。