无张力孔型设计方法在45°轧机上的应用

本文对线材无扭精轧机组的工艺特点进行了分析、探讨并提出无张力孔型设计方法,从而可减少线材头尾超差缺陷,提高产品的成材率。     

无缝钢管定减径过程的有限元模拟计算

根据某厂11机架定减径机组轧制工艺,建立了无缝钢管定减径过程的三维热-力耦合有限元模型,分析模型考虑了多种这界条件.通过计算研究了N80级无缝钢管定减径前温度对定减径后的壁厚偏差、外径偏差的影响.结果表明,定减径温度对钢管的壁厚偏差影响不大,而对外径偏差影响较大;随着定减径温度的升高,钢管的外径偏差逐渐降低.     

开发中厚板无切边轧制工艺提高成材率的研究

摸拟了中厚板轧制变形规律,试验通过平辊立轧和带孔型刻槽立辊倒棱轧制,对铅坯轧制过程中侧面形状及平面形状变化进行了系统的分析,得出在倒棱轧制条件下成品铅板切边损失减少1.30％,切头损失减少0.25％,可以相应提高成材率1.55％,倒糟轧制与咬边返回轧制相结合为我国开发新型无切边轧制工艺的工业性生产提供了可能。     

厚壁管微张力减径过程有限元分析和实验研究

通过弹塑性有限元方法对厚壁钢管微张力减径过程中的壁厚变化作了计算分析,并与实验结果进行了对照,证明了用弹塑性有限元分析微张力减径过程是可行的,并得出一些结论,这对于用有限元方法开发新品种,推广微张力减径技术有重要的意义.     

张力减径机孔型设计系统

主要研究开发了钢管张力减径机减径过程的传统孔型、圆孔型、椭圆孔型的设计系统，研究了有关孔型设计过程的优化问题，，成功地为钢管生产厂家提供一套张力减径机孔自动设计系统，有效地提高了工作效率和设计的可靠性。     

厚壁管微张力减径过程有限元分析和实验研究

通过弹塑性有限元方法对厚壁钢管微张力减径过程中的壁厚变化作了计算分析，并与实验结果进行了对照，证明了用弹塑性有限元分析微张力减径过程是可行的，并得出一些结论，这对于用有限元方法开发新品种，推广微张力减径技术有重要的意义．     

卷取张力数学模型的建立

本主要论述卷取张力数学模型建立的过程，通过建立的数学模型可以对整个卷取过程进行过程控制，从而控制钢卷的质量、减少塔形、扁卷、松卷等缺陷的产生，提高板厂的成材率和经济效益。     

热轧切头剪切尾起拱问题的剪切速度控制分析

介绍了马钢某热轧机组切头剪切头与切尾速度的计算控制功能,并着重分析了该切头剪因剪切速度控制问题而导致的带钢切尾起拱事故,以及针对该问题提出的速度控制优化方案和改进措施。     

GD型并捻机张力均匀性的探讨

笔者对GD型并捻机张力均匀性进行了测试、分析。提出该机在工艺与设备上作某些改进后,完全有可能生产薄型真丝纺类织物。     

钢管张力减径工艺及电子计算机的应用

一、概述钢管张力减径(简称张减)是现代钢管生产工艺中的一项重大革新。第一台张力减径机的问世是在1932年,到四十年代后期才得到较快的发展,六十年代以来发展尤为迅速。目前世界上已有几十个国家在钢管工业中普遍采用了张减技术。其发展趋势是加大进口管径,提高出口迅度。意大利义诺森蒂公司(Innoceti)声称可以提供进口管径达250mm的     

声学材料在塑料排水管道降噪中的应用

通过管道包扎的方法研究声学材料对塑料排水管道噪声的控制,并根据6种声学材料的厚度、密度和面密度,分析比较它们在中低频段、中高频段和高频段的降噪效果.可知在所选材料中,静音棉在中低频段和中高频段的降噪效果最好,等效A声级分别降低了3.85 dB和6.89 dB;隔声毡在高频段的降噪效果最好,等效A声级降低了16.55 dB.在中低频段和中高频段,厚度是影响声学材料降噪效果的重要因素.在高频段,厚度和密度对声学材料的降噪效果都有很大的影响.     

高职《电气技术基础》课程改革与探索

围绕南京工业职业技术学院教育部试点专业即机电一体化专业的《电气技术基础》课程改革的实践，重点介绍了该课程的教学特点、知识点，课程的教学组织及考核方式的改革的改革与成效。     

端部加强钢管-双钢板剪力墙抗震性能研究

为增强双钢板混凝土组合剪力墙抗震性能,在双钢板混凝土组合剪力墙端部钢管引入工字型钢,有效抑制构件端部屈曲。以钢管的截面形式、工字型钢尺寸、剪跨比为主要参数,利用ABAQUS有限元软件设计了18片双钢板混凝土组合剪力墙有限元模型,对其滞回性能、承载能力、耗能能力、变形及延性和刚度退化等抗震性能进行对比研究。研究结果表明：端部加强钢管-双钢板混凝土组合剪力墙的承载能力、延性、刚度退化、耗能能力相比普通钢管-双钢板混凝土组合剪力墙构件均有较大提升。随着剪跨比增大,端部加强构件的峰值荷载、屈服荷载、延性、初始刚度、等效粘滞系数的峰值均有较大提升,钢管暗柱的截面形式和工字型钢的尺寸对构件抗震性能影响不显著,构件AZ22-2.0的抗震性能较为优越。     

松散地层隧道进洞段管棚注浆加固效应分析

依托江西萍莲高速莲花隧道,建立考虑松散地层隧道进洞段管棚注浆加固效应的隧道开挖三维有限元计算模型,实现不同管棚注浆加固参数对隧道开挖稳定性影响的定量分析,在数值计算过程中研究注浆加固区力学参数(弹性模量、黏聚力)、管棚间距、注浆半径等因素对隧道稳定性的影响,并将研究成果应用于依托工程中,验证数值计算结果的正确性。研究结果表明:在隧道进洞段,隧道拱顶区域与掌子面前下方区域存在塑性区,上述2个区域为隧道进洞开挖过程中最易失稳的区域;管棚注浆加固可有效限制围岩变形,降低围岩体积应变,且管棚注浆加固区可有效隔离拱顶区域的围岩塑性区,有利于保证隧道拱顶安全;在整个管棚注浆加固长度内,管棚最大沉降量出现在隧道开挖掌子面附近;管棚最大沉降量的绝对值与注浆加固区弹性模量及注浆半径负相关,而与管棚间距正相关,但管棚间距对管棚最大沉降量的影响程度相比其他2个因素小。     

松散地层隧道进洞段管棚注浆加固效应分析

依托江西萍莲高速莲花隧道,建立考虑松散地层隧道进洞段管棚注浆加固效应的隧道开挖三维有限元计算模型,实现不同管棚注浆加固参数对隧道开挖稳定性影响的定量分析,在数值计算过程中研究注浆加固区力学参数(弹性模量、黏聚力)、管棚间距、注浆半径等因素对隧道稳定性的影响,并将研究成果应用于依托工程中,验证数值计算结果的正确性。研究结果表明:在隧道进洞段,隧道拱顶区域与掌子面前下方区域存在塑性区,上述2个区域为隧道进洞开挖过程中最易失稳的区域;管棚注浆加固可有效限制围岩变形,降低围岩体积应变,且管棚注浆加固区可有效隔离拱顶区域的围岩塑性区,有利于保证隧道拱顶安全;在整个管棚注浆加固长度内,管棚最大沉降量出现在隧道开挖掌子面附近;管棚最大沉降量的绝对值与注浆加固区弹性模量及注浆半径负相关,而与管棚间距正相关,但管棚间距对管棚最大沉降量的影响程度相比其他2个因素小。     

管幕预筑法中大直径顶管施工地表沉降研究

管幕预筑法顶管工程相比于传统管幕法顶管工程具有顶管间距小、顶管直径大等特点。目前对于密排大直径顶管的应用较少,对管幕密排顶管施工顺序和顶管施工地表沉降规律理论研究不足,密排顶管施工土体的变形趋势与单一顶管相差较大,传统的Peck公式预测地表沉降难以适用。为了解决密排顶管的施工顺序以及顶管施工地表变形规律,采用大型模型试验对三种典型的顶管施工方案进行试验,研究大直径密排顶管之间的相互影响作用和顶管施工过程中的地表变形特征。通过试验发现密排顶管之间不仅存在相互支挡现象,而且顶管与周围土体共同作用形成的管土拱效应对施工下排顶管形成“保护”,从三组模型试验方案来看,考虑管土拱效应的顶管施工方案管幕中轴线位置处地表沉降最大值仅为6.09 mm,小于其他两组方案,根据这一实验结果提出管土拱效应对于封闭管幕下排顶管的“保护”作用,确定管幕预筑法密排顶管施工最佳的顺序是先施工管幕上排顶管再施工管幕两侧以及下排顶管;同时改进Peck公式来预测密排顶管施工产生的横向地表沉降,改进的peck公式考虑了相邻顶管支挡与管土拱效应的支挡效应,修改Peck公式参数取值的具体办法,改进的peck公式预测结果与模型试验横向地表沉降曲线吻合良好。     

深孔内表面槽纹深度和粗糙度的光切测量

将光切测量法应用于深孔表面槽纹深度和粗糙度的测量，首次推导出适合于柱面的光切测量方程；设计了一种采用自聚焦透镜和光纤束传像与照明的微小测量头，为深孔内表面槽纹深度和粗糙度的测量提供了一种先进而又可靠的方法     

高效自动切管机液压系统改进设计

对高效自动切管机液压系统设计方案进行了分析探讨 实际使用结果表明 ,这种设计方案使得托架缸活塞下降平稳 ,消除了负压效应 ,从而大幅度地减弱振动和噪声     

外径尺寸偏差对玻璃钢夹砂顶管顶力影响分析

玻璃钢夹砂顶管由于制作模具的锥度影响，外径尺寸会有一定的偏差，对顶管施工产生影响，根据弹性理论和弹塑性理论分析了这一影响．首先由实际情况给出了计算模型，在此基础上得到了考虑外径尺寸偏差后的管壁外压力和摩擦阻力计算公式，然后通过两个具体算例表明考虑尺寸偏差后顶力会有较大程度地提高，最后提出了合理的建议．     

一种新的薄壁铜管切割方法

介绍了一种新的直型刀具切割薄壁铜管的方法，提供了其主要参数的计算．