渐开线外花键齿厚的测量

<正> 目前,在成批生产中,渐开线外花键的齿厚大多采用渐开线花键环规来测量。但渐开线花键环规制造比较困难,成本高。如图1所示结构型式的量规可以代替渐开线花键环规测量渐开线上某一点的齿厚。该结构的特点是制造方便,易于调节。其校对件示意图如图2所示。用校对件调整好尺寸后,把调整螺钉用蜡浇注固定。     

可调式花键环规

GB3478.1～3478.2～83《圆柱直齿渐开线花键》和GB5106—85《圆柱直齿渐开线花键量规》均要求对花键轴用综合通端和非全齿止端(有时也用综合止端)花键环规进行综合测量;三角花键虽被渐开线花键标准代替,但仍被生产中广泛应用,尤其在引进产品上颇多。因为花键环规制造上的困难,绝大多数工厂对花键轴的测量仅限于测量跨棒距来控制齿厚制造误差,而不进行综合误差测量,这样某种程度上降低了花键加工质量。     

圆柱直齿渐开线花键环规及校对塞规的设计

圆柱直齿渐开线花键环规及校对塞规的设计贵阳工具厂技术科（５５０００３）夏玮我厂结合某单位的产品（见图１）,设计和制作了通端环规及其校对塞规,现简介如下。图１１．环规的设计圆柱直齿渐开线花键环规主要用于控制工件作用齿厚最大值和齿形起始圆直径最大值。（１...     

花键环规M值的测量

花键环规Ｍ值的测量贵阳工具厂（５５０００３）廖全文三角花键塞规、渐开线塞规的Ｍ值可选择合适的量棒用杠杆卡规测量。但对于渐开线环规或三角花键环规,既不能采用外尺寸测量方法,用游标卡尺测量又不能保证测量精度,用内径千分表测量也有一定困难。为此,可利用万能...     

可调式花键环规

GB3478.1～GB3478.2—95《圆柱直齿渐开线花键》和GB5106—85《圆柱直齿渐井线花键量规》均要求对花键轴用综合通端和非全齿止端(有时也用综合止端)花键环规进行综合测量;三角花键虽被渐开线花键标准代替,但仍被生产中广泛应用,尤其在引进产品上颇多。因为花键环规制造上的困     

小模数渐开线环规的线切割加工

我厂在进口线切割机床上采用０．２５ｍｍ的电极丝加工ｍ１．０～０．５的小模数渐开线环规及小内径三角花键环规时,一直存在以下工艺难点：（１）为保证环规成品的表面质量,线切割时需预留一定余量,然后用与环规齿形有一定间隙的外齿形芯轴进行研磨。为避免研磨时在...     

渐开线花键环规的几种加工方法

通过对渐开线花键环规几种加工方法的叙述，分析和比较，提出电火花线切割是其加工的最佳途径。     

花键磨床后顶尖偏移引起的分度误差

花键磨床后顶尖偏移引起的分度误差渭阳柴油机厂（陕西虢镇７２１３００）傅子超，朱志勤在花键磨床磨削渐开线花键拉刀及三角形花键拉刀齿形时，为了获得刀齿的侧后角，需将机床后顶尖抬高（一般抬高量为０．３／１０００），在磨削花键环规用的校对塞规时，为了获得每个...     

轴承标准环规测量装置的测量不确定度分析

轴承标准环规在测长仪上测量时,通过与公称尺寸相同的标准量块或基准环规进行比较,测量出被测轴承环规的实际尺寸。分析了测长仪示值误差、标准件误差、温度变化等对测量装置不确定度的影响,并给出了不确定度的计算公式。     

花键环规精磨加工中的分度误差分析及修正

花键综合量规用于花键孔和花键轴的综合检验。由于量规结构等原因，孔用综合塞规的制造精度较易达到标准要求；但轴用花键环规分度精度要求较高（周节累积误差仅为约８μｍ），加工难度较大。在测量花键环规分度值时，环规分度一周后杠杆表指针往往不能回零，或虽能回零，但装卡带动器后的测量芯轴跳动量比装卡前显著增大（可达１０μｍ之多）。这种装卡带动器后增加的跳动误差将会直接带入环规的分度误差中。虽然这种人为分度误差属系统误差，理论上可从环规各齿上一一剔除，但若在环规分度精磨加工中出现这种人为分度误差，则可能造成精磨…     

双滚轮-导轨式渐开线测量仪的空间几何误差补偿方法

为解决1级齿轮渐开线样板的精密测量难题,提出了一种基于双滚轮-导轨式渐开线测量仪的空间几何误差补偿新方法.首先,建立了空间几何误差与渐开线齿廓偏差之间映射关系的数学模型;然后,基于该模型对齿轮渐开线样板、基圆盘与芯轴的综合安装误差和基圆盘的圆度误差进行了具体分析;最后,通过改变渐开线展开长度对应的基圆盘使用圆弧段、综合...     

新的齿轮检查仪

<正> 影响圆柱齿轮工作平稳性的基本参数是齿形误差、齿向误差以及接触线的形状和位置误差。为了检验这些参数,互换性局设设并由捷良浜斯基工具厂制造了几种型号的高精度测量仪器。B-5062型万能渐开线检查仪是落地式的仪器,可对外啮合和内啮合和圆柱齿轮的渐开线齿形和齿向进行检验(图1)渐开线齿形的测量是按杠杆——圆盘式万能渐开线检查仪的原理实现的。被检齿轮同滚动圆盘同轴安装,渐开线部件的测头位于基圆     

新型环面渐开线齿轮齿面生成和几何特性研究

环面渐开线齿轮是一种对安装误差不敏感,无须修形就具有良好啮合性能,并且加工便捷的新型齿轮。根据环面渐开线齿轮的加工原理,从产形齿条的齿面方程出发,推导了凸环面渐开线齿轮和凹环面渐开线齿轮的完整齿面方程;利用MATLAB编程计算出环面渐开线齿轮齿面上点的三维坐标值,生成了精确齿面,并在Pro/E中建立了齿轮的实体模型;基于齿面数学模型,通过计算仿真对环面渐开线齿轮的根切与尖化现象进行了分析,获得了环面渐开线齿轮的根切界限曲线、尖化初始点以及不发生根切与尖化现象的最大齿宽;根据已生成的齿面进行有安装误差条件下的齿轮接触分析,证明了环面渐开线齿轮对安装误差不敏感。       

用变换进给量的方法减少渐开线拉刀的造形误差

<正> 目前,在加工渐开线花键孔时,修正拉刀得到了日益广泛的应用。在实践中,这种拉刀的理论廓形是用圆弧或用与初始渐开线(被加工零件的渐开线)不同的渐开线来代替的。进行修正的有单锥的和多锥的渐开线拉刀。按照最完善的方法进行拉刀设计时,其廓形误差对于单锥拉刀为0.02～10微米,对于多锥拉刀为0.5～25微米。从上述数据中可以看出,最大误差,尤其是多锥拉刀的最大误差可能很大。不改变进给量或由设计     

基于等效拟合和扫掠线的渐开线圆柱齿轮齿形误差计算方法

为了提高成形磨齿的加工精度,针对现有的齿形误差计算方法,提出了一种基于等效拟合和曲线扫掠的渐开线圆柱齿轮齿形误差计算新方法。首先,利用最小二乘法,将在机测量获得的齿廓坐标进行拟合,得到端面齿形的近似方程;然后,结合渐开线等效拟合法,通过将替换的理论渐开线绕坐标原点扫掠,利用包络齿形近似曲线在基圆上画出误差弧长,即齿形误差。引入某渐开线圆柱齿轮计算出齿形误差,结果表明该方法可行、有效,并且计算过程简便,结果更加精确。     

齿形误差测量与渐开线仪器修正量的计算

渐开线齿形误差通常用渐开线仪器进行测量。测量时,引起测量误差的因素大部分是系统误差。由于渐开线仪器的结构复杂、测量环节较多,因此,它的系统误差变化非常复杂。据调查,华北地区86％的仪器系统误差在3～10μm,最大可达30μm。这个误差若不加以消除,其后果是严重的。渐开线仪器的系统误差,主要是指仪器的基圆半径不准确而产生的误差。该误差可以用渐开线样板来测量。即是说,用渐开线样板作为渐开线仪器的标     

双渐开线齿轮齿面啮合与误差影响分析

本文研究了双渐开线齿轮的齿面展成方法和几何特性 ,采用计算机辅助分析的方法实现了双渐开线齿轮的齿面啮合分析 ,对比分析了双渐开线齿轮与渐开线齿轮的瞬时啮合线的特点 ,研究了制造和安装误差对双渐开线齿轮的影响规律 ,提出了补偿由于制造和安装误差引起的双渐开线齿轮啮合位置偏离和运动误差的途径。     

轴向调整的螺纹环规

<正> 为了多次重复使用中径已磨损的过端和止端标准螺纹环规,提出了一种轴向调整的螺纹环规。为了便于环规的制造,将中径d磨损的过端标准螺纹环规沿与环规轴线垂直的平面切成两半,而后切去毛刺和将螺纹头丝扣磨钝。另外,还可选择短环,其长度等于被检验螺杆长度的一半。由于止端标准环规不长(约三扣),所以不用切成两半,而最好选用两个中径d已磨损的环。     

渐开线齿廓波度与齿轮传动性能的关联性

渐开线齿廓含有大量的波度信息,将其拓展应用,与齿轮传动性能间建立联系,具有重要的工程价值。研究带波度渐开线方程的构建原理,拟合基于实测齿面数据的波度曲线;构建不同正弦波度渐开线齿廓,基于啮合原理在时域和频域范围内分析了波度的波长、幅值和相位与传动误差的关联性,并采用实际齿面数据进行了验证;建立带波度渐开线齿面有限元模型,对齿轮传动过程中波度的波长、幅值和相位与接触应力的关联性进行了仿真分析;开展齿轮传动误差试验,验证了传动误差计算的正确性。结果表明,齿轮传动误差波动幅度大小对齿廓波度的幅值变化较敏感;齿廓波度的周期性与传动误差阶次成分相关;波度波动周期数增加,齿数对应倍数的阶次幅值显著增大;齿面接触应力的大小主要受齿廓波度幅值的影响;渐开线齿廓波度的波长、幅值和相位的变化与齿轮的传动误差、接触应力具有较强关联性,可以基于齿廓波度信息预报齿轮啮合传动性能。     

精密分度台

在机械加工中,要加工出分度精度高和对称性好的齿(槽)形是很困难的。为此,我们设计了如图1所示精密分度台,经使用效果很好。该夹具用于磨加工矩形花键环规时,加工后的花键环规能达到量规设计要求。以外圆为100mm的10键矩形花键环规为例,其分度误差为0.008mm,相邻误差为0.004mm,光洁度可达(?)9左右。夹具安装在花键磨床上加工。用于加工对称性端面齿(槽)时,对称度为0.005mm。使用夹具时,将工件安装在工作台上,使工件中心与工作台回转中心重合。用手拉动柔性带17,牵动卡