氯化钙淬火介质在T10A模具中的应用

T10A钢是冷冲模具的主要材料之一,热处理中一般采用加热到810±10℃,保温一定时间,淬火冷至250℃左右转入油中的工艺方法。对于简单的模具尚可,但对于较复杂的模具往往不易掌握水淬油冷的时间,常发生淬裂现象,而且变形较大,硬度不均匀。为解决这一问题,我们对各地采用的新淬火介质进行了比较,并根据我厂的实际情况,对T10A钢模具采用氯化     

一种可减少高碳钢复杂模具热处理裂纹的工艺

对于碳素工具钢类中型以上模具的热处理,其淬火方法一般采用水淬油冷。但这种常规工艺方法易在模具的边孔处产生裂纹。经过反复的试验,我们采用复合淬火（水淬等温法）避免了模具裂纹。目前,有关该工艺方法的具体情况报道的较少,这里仅就试验情况与结果做一简要论述。     

45号钢的淬火

45号钢制零件的淬火,往往发生这样的情况:水淬开裂;油淬硬度不够;水淬油冷,由于在水中停留的时間不好控制,也經常产生裂紋。因此它的热处理是比較麻煩的。某厂45号鋼制垫圈的外圓尺寸是Φ60,厚     

水玻璃淬火剂

北京第二工具厂在热处理GCr15、35CrMo轧辊时,淬火后硬度要求较高,规定为HRC58～62,但用水淬易裂,油淬硬度不够。后来采用水玻璃淬火剂,经无数次调正试验配方,现已投产正常使用。一年来淬火100多件,工件淬火硬度一直保持在要求范围内。经调正后水玻璃淬火剂的配方如下: 品名规格重量(kg) H_2O 自来水 100 KCl 粗盐 23     

45钢小件淬裂原因分析及其对策（一）

随着国民经济的发展和外向型经济的需要,45钢的应用范围越来越广,不仅用来制造工程上的结构件,而且也可以制造五金工具、低速切削工具。 45钢含碳量并不高,但水淬易裂,油淬又达不到技术要求的硬度,因此,寻求理想的淬火介质和制定合理的热处理工艺成了45钢小件热处理的关     

地毯用滚刀淬火工艺

地毯用滚刀是生产地毯的主要刀具,它品种规格多,形状较复杂(端面形状见图1),制造工艺要求很高,热处理淬火是生产中的关键。 原生产厂家均采用T10钢制造,淬火时为保证硬度及耐磨性,均采用水淬油冷工艺。由于该滚刀形状复杂,截面变化大(刀部最薄处仅有0.1mm,中心部位厚几十毫米),水淬油冷造成很大应力,变形开裂倾向     

模具钢淬火介质选择及其对节能减排的影响

水溶性淬火介质的冷却速度介于水和油之间,通过调整其浓度可以获得介于水和油之间任意冷却速率,满足多种淬火材料要求。用水溶性淬火介质替代淬火油能有效地解决水淬易裂、油淬不硬的难题,而且提高工件质量,增加企业经济效益,改善油淬烟气排放问题,达到节能减排的目的。分析H13钢与42CrMo钢的CCT曲线、C曲线和性能要求,研究使用20%JX-1118与15%AQ251水溶性淬火介质替代淬火油淬火冷却的效果。结果表明,淬火件均能获得较为理想的组织和硬度,可很好地满足使用要求。     

模具的油淬后高温空冷淬火

在热处理生产中,对于尺寸较大、型腔复杂、精度要求高的Cr12MoV冷冲模或3Cr2W8V钢压铸模来说,若采用油淬(油冷至200℃左右空冷)变形易超差,且有开裂现象;若采用空冷淬火则难以淬硬,即使能淬硬也会因残盐而产生麻点腐蚀。为了保证这类模具热处理的质量,我们采用了油淬     

大规格60Mn锻球热处理工艺研究

本研究针对直径90mm的大规格60Mn锻球在实际生产中出现的淬裂、淬硬性不够、淬硬深度小等问题进行了研究。分析了原锻造钢球的硬度分布及显微组织,研究了不同淬火温度及水、碱水两种不同淬火介质对60Mn锻球的淬硬性和淬透性的影响。结果表明:原锻球淬硬层硬度偏低,淬硬层较浅,淬火组织较为粗大,局部有网状铁素体;经790℃～810℃不同温度热处理,随淬火温度升高,硬度略有升高,且碱水淬火试样开裂倾向增大。直径90mm的60Mn锻球经800℃水淬、180℃的低温回火后,淬硬层最高硬度达62HRC,淬硬层深度可达18mm,淬硬性及淬透性均有明显改善。     

GCr15钢轴承零件马氏体淬火油的性能分析及选择

热处理淬火中GCr15钢轴承零件通常受屈氏体超标、变形及淬火硬度不均匀和最大淬透尺寸等多种因素的影响和制约,选择冷却性能适宜的淬火油不仅可以改善和预防淬火过程中屈氏体超标、变形量过大及硬度不均匀等问题,还可以拓宽GCr15钢轴承零件有效尺寸。     

金属热处理淬火介质产品介绍

为满足不同钢材热处理淬火对冷却速率的不同要求,研制生产特种淬火油及水溶性淬火介质,以保证产品获得最佳性能而不致产生开裂,简介如下:一、快速淬火油采用石蜡基原油馏份,经深度精制,添加复合添加剂制成。是当前高温区冷却速度最快的淬火油,广泛用于机械工业中低碳钢及合金钢调质处理和锻造余热淬火,不仅能提高产品硬度及其均匀度、淬硬层深度,而     

W4Mo3Cr4VSi钢喷油泵柱塞热处理质量的控制

本文从金相组织、TiN镀层和热处理变形等方面对W4Mo3Cr4VSi钢柱塞的质量进行试验研究、观察和测量。试验结果表明:W4Mo3Cr4VSi钢柱塞的最佳淬火温度为1140～1160℃,淬火晶粒度10～10.5级。TiN镀层的表面硬度达2400HV1,镀层与基体的结合强度级别为HF-2。淬火油的状态、淬火入油方式、油淬时间均影响柱塞的淬火变形,采用轴向垂直入静油淬冷1.5min可将柱塞的径向变形量控制在0.4mm以内。柱塞热处理后的轴向平均伸长量为0.474mm,但散差达0.28mm。     

45Mn2材料水—空淬火工艺研究

正我公司采用的中碳合金钢材料种类主要有42CrMo、40Mn2、45Mn2等,其中45Mn2钢约占20%,传统热处理工艺采用油进行淬火,但是采用油淬时存在以下不足:一是淬火时产生大量的油烟,不仅污染环境,而且危害操作工人的身体健康;二是油的成本远大于水的成本,且油容易老化,换新油成本太高,不换则产品质量不好保证,经常出现工件调质后硬度不能满足技术要求的情况,容易造成返工;三是淬火时如操作不当,容易发生火灾。近几年来,我们已积累了42CrMo、40Mn2等材料的水-空控时淬火工艺,并已经广泛应用于公司多种产品,积累了中碳合金钢水-空控时淬火的     

优选塑料模顶杆盐浴分级淬火工艺

在注射模具中,顶杆是重要零件之一,要求热处理后顶出端硬度为HRC53～57,其余部分硬度大于HRC40。因顶杆细长,考虑顶杆的淬火弯曲变形,按常规用盐水—油双液淬火,变形大;用油淬火,虽     

轴承零件硝盐淬火性能分析

分别从硬度梯度、变形控制、冷却性能调节、压碎载荷等方面对硝盐淬火后的零件性能与油基淬火后的零件性能进行试验对比分析。结果表明:与油基淬火相比,硝盐熔液化学性质稳定,淬火冷却能力强,畸变小;淬后零件的硬度梯度平缓,淬透层深,钢球压碎载荷较快速淬火油淬火的普遍提高30%左右。     

轴和轴套类零件的热处理变形问题

钢制的各种机械零件热处理时,特别在淬火过程中会产生变形,因此如何减少变形,对保证零件质量具有重要意义。现将生产实践中摸索出的轴和轴套类零件热处理变形规律介绍于后,供参考。轴类零件的热处理变形 45钢零件水淬后轴上键槽会缩小;水淬油冷,轴上键槽缩小较少;油淬后,轴上键槽涨大;硝盐(50％KNO_3+50％NaNO_2+1.5％H_2O,下同)冷却后,轴上键槽略涨大。 40Cr钢零件水淬后轴上键槽缩小;油淬后,轴上键槽涨大;淬入180℃硝盐中冷却,键槽涨大;淬入150℃硝盐中冷却,轴上键槽略涨大;淬入120℃硝盐     

真空热处理在我省的应用

由于真空热处理具有一些常规处理无法具备的优点,因此,在世界各国普遍受到重视。据1983年9月在意大利召开的第二届国际材料热处理大会统计,欧洲国家应用真空热处理的比重高达10％,而我国亦把真空热处理列为15项重点研究和推广应用热处理项目之一,对真空退火、油淬、气淬,真空渗碳、离子渗碳以及真空等温淬火,水淬的工艺先后进行了研究和应用,与此同时有很多单位进行了设备的研制,成功地制造了各类油淬炉、渗碳炉、离子渗碳炉、真空连续作业炉等。     

解决中碳钢小零件批量淬火裂纹的方法

我厂生产的铣床有一圆轴零件,外形基本尺寸见图1,材料45钢。热处理技术要求:预先热处理为调质,最终热处理是淬火,硬度45HRC。工件原用的淬火工艺见图2,使用设备RJX—45—9型炉。 淬火操作时用钳子夹工件,单件淬入水中,停留3～4s后置于油中冷透后回火,由于操作不稳定,有     

介绍几种高碳钢模具的堵孔方法

用高碳钢制造模具,造价比合金钢低廉,目前仍广泛地被各工厂采用。高碳钢模具的淬火,一般都采用双液淬火法,即水淬、油冷的工艺方法。由于模具形状各异,且分布着各种孔洞,如固定和紧固模具用的光孔、阶梯孔或螺纹孔等。因此,对于高碳钢模具来说,有选择地堵孔,比合金钢     

GCr15SiMn轴承钢无机高分子水溶性淬火液淬火工艺研究

对比渗碳淬火油和无机高分子水溶性淬火液对GCr15SiMn轴承钢组织和性能的影响,结果表明:GCr15SiMn轴承钢采用渗碳淬火油淬火工艺,淬、回火后硬度为60.5 HRC,显微组织为马氏体5级;GCr15SiMn轴承钢采用无机高分子水溶性淬火液淬火工艺,淬、回火后硬度为61～67 HRC,显微组织为马氏体3级,表层3 mm内无屈氏体。无机高分子水溶性淬火液淬火工艺淬、回火后的硬度和金相组织符合JB/T 1255—2014的要求。无机高分子水溶性淬火介质淬火工艺提升了GCr15SiMn轴承钢的综合性能。