一起220kV线路瓷绝缘子耐张串断裂故障分析

对发生于某220 kV输电线路的瓷绝缘子耐张串断裂故障进行分析。结合断裂绝缘子串的形貌特征检查、内部结构DR透视分析、铁帽质量分析、绝缘子的力学性能及绝缘性能测试等研究,明确了瓷绝缘子铁帽铸造质量差、存在严重的冷隔缺陷是造成本次瓷绝缘子耐张串断裂故障发生的主要原因。并对预防该类型故障的发生提出了相应的防范措施。     

750千伏耐张绝缘子串监测技术研究

耐张绝缘子串是当前输电线路架设过程中常用的产品,需要和配套的相关电力金具一起使用,并且可以根据施工的不同需要将两只或几只产品串到一起来进行拉力的强化,进而达到输电线路架设拉力要求的一种电路架设产品。750千伏耐张绝缘子串的广泛应用使得电力部门的技术人员要加强对其工作状态的监测,保障输电线路的架设安全和线路的正常使用。     

高强度耐污闪的瓷复合绝缘子

国内某公司研制开发的高压线路复合伞裙耐污盘形悬式瓷绝缘子(简称瓷复合绝缘子) ,成功地解决了诸如界面结合、精密定位等一系列难题。其成果获得国家专利保护(专利号:双层伞0 2 2 70 62 5.9、钟罩伞0 0 2 2 69481 .1 )。该复合绝缘子在超高压线路中的应用,消除了1 1 0 k V～750 k V线路耐张串中对复合绝缘子机械强度的稳定性所存在的疑虑。瓷复合绝缘子具有以下优点:1该绝缘子的端部连接金具(钢脚、铁帽)全部采用盘形悬式瓷绝缘子的结构,因此具有稳定可靠的机械负荷性能;2该绝缘子在瓷盘表面以及相关界面采用特殊工艺严密的包履热硫化一次…     

超特高压耐张复合绝缘子伞形研究和优化设计

研究有关复合绝缘子伞形的标准和文献资料,结合对水平安装的复合绝缘子伞形积污特性对比分析、伞裙受力特性研究,优化设计出了一种用于d或e级污秽等级的超特高压耐张复合绝缘子伞形结构,并通过人工踩踏试验和人工污秽试验,对伞形设计进行了验证,取得了预期的效果。     

±800kV支柱瓷芯复合绝缘子与瓷绝缘子 仿真计算比较研究

采用有限元计算方法,分别对瓷芯复合支柱绝缘子和瓷支柱绝缘子在静力及地震动作用下进行计算,对比分析了两种绝缘子在静力及地震谱作用下的位移和应力。在相同外载作用下,±800 kV瓷芯复合支柱绝缘子和瓷支柱绝缘子的最大位移基本一致,瓷芯复合支柱绝缘子应力均匀变化,而瓷支柱绝缘子应力变化较大,瓷根部位置以及伞裙根部的应力值均大于70 MPa。     

特高压输电线路用耐张绝缘子串

<正>专利申请号:CN200620022926.1公开号:CN2912044申请日:2006.04.24公开日:2007.06.13申请人:国电电力建设研究所本实用新型公开了一种特高压输电线路用耐张绝缘子串,包括绝缘子联、连接绝缘子联和杆塔的连塔金具以及连接绝缘子联和导线的连线金具,所述绝缘子联的联数为三至六,并且所有的绝缘子联分布在同一平面内。本实用新型的耐张绝缘子串上的绝缘子联清洗效果好,可防止绝缘子联上的污闪现象。     

330kV线路复合绝缘子电位和电场分布的有限元计算

应用有限元法计算分析了330kV输电线路复合绝缘子干燥洁净状态下的电位和电场分布,讨论了杆塔和导线对绝缘子串的电位和电场分布的影响。计算结果表明,绝缘子串中靠近导线侧和高压侧10%的部分电场畸变严重,高压导线的存在使绝缘子电位分布相对均匀。杆塔对高压侧场强影响更显著,“有杆塔和导线”时高压侧最大场强相对“有杆塔无导线”时高压侧最大场强降低了60%左右。     

一种新型10kV耐张棒式防雷绝缘子的设计与应用

针对目前10 kV架空绝缘导线配电线路耐张杆处绝缘导线雷击断线现象,在直线杆PSL-12/4防雷绝缘子和耐张杆非防雷绝缘子的研究基础上,提供解决耐张杆处绝缘导线防止雷击断线措施:通过设计一种特殊放电间隙结构,研究开发关键元器件与制造工艺,并给出实际应用时的安装流程。实验测试结果表明,新型10 kV耐张防雷绝缘子的整体性能优异,该方案具有极强的应用价值和经济效益。     

复合绝缘子伞型结构对电场分布的影响

复合绝缘子的结构特点以及安装环境导致其电位分布不均匀,两端金具附近具有强电场区.随着电压等级和复合绝缘子结构高度的增大,这种现象愈加严重.强电场将导致外绝缘介质和金具表面发生电晕放电,降低绝缘子的运行寿命,对电力安全运行造成严重威胁.笔者通过对110kV、220kV的普通伞型与特殊伞型4种复合绝缘子的电场对比计算表明,...     

新型悬式瓷复合绝缘子

介绍了一种新型悬式瓷复合绝缘子的结构特性、技术参数和特点等。该产品由伞裙、瓷芯、金具、锁紧销四部分组成。端部联接金具(钢脚、铁帽)采用盘形悬式瓷绝缘子的结构;在瓷芯盘表面注射模压硅橡胶复合外绝缘伞裙,既保持了瓷绝缘子稳定的机械性能,又兼有复合绝缘子的憎水性、耐电蚀能力强的特点。挂网运行效果良好。     

运行断裂的500kV棒形悬式复合绝缘子蚀损试验和电场计算分析

应用有限元数值计算方法,依据实际运行中的工况,对运行环境相近的两种典型结构500kV棒形悬式复合绝缘子,进行了电场和电位分布计算。得出受杆塔和高压导线分布电容的影响,绝缘子导线侧和接地侧的电场畸变严重;导线侧和接地侧的电场强度均高出绝缘子中部十几倍,电场分布极不均匀。结合运行实际,对复合绝缘子及伞套材料的耐漏电起痕和耐电蚀损性进行了试验。发现500kV棒形悬式复合绝缘子断裂掉线原因是硅橡胶伞套蚀损,内部芯棒暴露后经电晕烧蚀,进而水解引起脆断;复合绝缘子出现的电蚀老化,外部因素主要是电场分布不均匀和大气污湿,本体因素是伞套材料的耐漏电起痕及电蚀损性能较低。     

用于35kV架空线路复合绝缘子串的引弧并联间隙的研究

针对35 kV架空线路因雷击造成的复合绝缘子损坏和导线断线等问题,进行了引弧并联间隙的研究,提出了引弧并联间隙的尺寸要求.大量的冲击和工频特性试验表明,引孤并联间隙能够有效保护复合绝缘子串和导线免受工频续流电弧的蚀烧;计算了线路的雷击跳闸率,建议在原线路绝缘的基础上适当提高线路绝缘距离后,再加装引弧并联间隙.     

复合绝缘子在“V”形串中的应用研究

为研究"V"形串中复合绝缘子长期运行受压对绝缘子性能的影响,进行了"V"形串复合绝缘子的受力试验。监测了角度偏移、受压复合绝缘子的应力及水平荷载和垂直荷载,并在多次试验后对受压绝缘子进行了机械破坏负荷试验。结果表明,在"V"形串中复合绝缘子受压并不影响其机械性能,但应注意频繁弯曲是否会造成密封破坏。     

棒形悬式复合绝缘子在变电站的应用及前景

阐述了复合绝缘子应用于变电站的主要问题是在强电场的条件下,如何长期可靠地运行,并结合当前的运行经验和研究成果,从电气特性和机械特性等方面提出了复合绝缘子应用于变电站具体的建议和运行维护措施。认为耐张串复合绝缘子应采用双串;宜使用耐酸芯棒,且芯棒直径不小于24mm;端部连接工艺用内楔式;连接金具需优化设计;采用双串进行电气间隙校核。     

800kV高压开关设备用无机粘接空心瓷绝缘子研制

800 kV无机粘接高压开关用瓷绝缘子是800 kV断路器和GIS出线套管的关键部件。根据800 kV断路器和GIS出线套管的技术要求,介绍了800 kV无机粘接开关用瓷绝缘子的设计、制造及试验等研制情况。针对毛坯挤制、修坯、干燥、烧成及粘接中的技术关键,提出了气氛控制、接口控制、研磨芯杆等工艺方案和措施。试验结果表明,产品通过了所要求的试验。     

进口500kV复合绝缘子断裂原因分析与研究

对X.M公司、M.K公司和D.H公司产500 kV复合绝缘子的断裂原因分析、试验、研究、论证和模拟仿真电场分布理论计算,结果表明:X.M公司的复合绝缘子存在严重的质量问题;M.K公司的复合绝缘子在采取措施后可以继续使用;D.H公司非标加工的500kV/300kN级复合绝缘子,其芯棒密实性、渗透性能不符合标准要求;建议500 kV复合绝缘子应选用耐酸芯棒,优质、合理的硅橡胶配比胶料,经高温硫化的伞套材料;采用迷宫形端部金具密封结构及高温硫化硅橡胶模压密封,且护套整体厚度至少≥5 mm;对500 kV复合绝缘子下端部50 cm区域内适当增加护套厚度;对均压环的环径和管径大小最佳尺寸以及安装位置,还需试验验证,以优化合理配置均压环,确保有效提高复合绝缘子的使用寿命,确保500 kV线路电网的安全运行。     

220kV空心瓷绝缘子下端开裂缺陷的探讨

瓷件下端开裂是造成220kV空心瓷绝缘子烧成过程中报废的最主要缺陷之一。生产实践表明,在满足产品设计要求的前提下,尽量减少台阶的高度,可减少因收缩不同在台阶与主体结合部位产生的轴向剪切应力,有效地解决了下端开裂问题,使空心瓷绝缘子的瓷检合格率提高到92%以上。     

复合绝缘子均压环应用研究

采用有限元法计算了加装均压环后的电场分布,结果表明,外加均压环的均压效果较好。均压环不但能改善电场分布,而且还有引弧、防止金具电晕、延缓芯棒老化等作用;最后探讨了均压环设置应该注意的问题。     

±800 kV直流系统用棒形支柱瓷芯复合绝缘子电场分布计算及均压环配置优化

介绍了±800 kV直流系统用棒形支柱瓷芯复合绝缘子电场分布计算及均压特性研究的情况。采用有限元、边界元数值计算方法,对±800 kV直流系统用棒形支柱瓷芯复合绝缘子进行电压分布和电场分布三维有限元计算,分析了均压环的结构型式、环径、管径及安装位置对电场分布的影响,得出±800 kV直流系统用棒形支柱瓷芯复合绝缘子的均压环优化设计方案:母线侧,大均压环环径为1200～1500mm、截面直径为150～180mm、低于母线侧法兰下端面200mm,小均压环环径为600～650 mm、截面直径为60 mm、低于母线侧法兰下端面100 mm;支架侧均压环环径为1 000～1 200 mm、截面直径为120 mm、高于支架侧法兰上端面200 mm。