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就无间隙金属氧化物避雷器的产生、发展、运行及新近向带串联间隙金属氧化物避雷器发展等问题阐述了个人的看法,并重点介绍了中压中性点非有效接地系统金属氧化物避雷器的应用情况。运行经验证明,无间隙金属氧化物避雷器的损坏主要是长年累月几十年地承受电网电压应力所致。近年来,国际上研究和开发带串联间隙金属氧化物避雷器,大大提高了金属氧化物避雷器承受电网电压的能力,又具有更好的保护水平。 相似文献
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500kV六氟化硫绝缘罐式金属氧化物避雷器电场分析 总被引:2,自引:1,他引:1
无间隙金属氧化物避雷器(WGMOA)在通常工作情况下电压沿轴线分布不均匀。承担电压较大的电阻片同时承担较大的热应力,这样就会加速这些电阻片的劣化。因此,改善避雷器电压沿轴线分布使其更加均匀,就显得十分必要。避雷器电阻片的电压分布主要取决于避雷器几何结构和采用的材料两个方面。笔者采用有限元数值计算方法,通过建立3 D模型对500 kVGIS用一相一罐式金属氧化物避雷器内部电场强度分布进行了计算。就均压罩各个参数对避雷器电阻片电压偏差的影响进行讨论,并通过优化均压环参数将避雷器整体电压偏差限制在-10%~+10%之间。 相似文献
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金属氧化物避雷器的分类与应用 总被引:3,自引:5,他引:3
根据金属氧化物避雷器的发展及分类 ,提出金属氧化物避雷器的选用中应注意参数的正确选择。并结合金属氧化物避雷器应用中的密封老化、瓷套污染等问题 ,提出了加强金属氧化物避雷器的技术管理及电网的谐波治理 ,增强避雷器的在线监测力度等措施。 相似文献
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<正> 一、前言众所周知,ZnO阀片有着优异的非线性伏安特性,可制成保护性能优良的金属氧化物避雷器(以下简称MOA),一般可达到磁吹避雷器的保护水平或略好,要求更好一点就有一定困难了.近年来国内在选用MOA时,往往偏重于保护特性,选用残压很低的MOA.制造厂为了竞争,显示自己的水平,迎合人们这种心理,在样本中列有"标称电流10kA残压优于磁吹避雷器的MOA".这样人们纷纷订购残压最低的MOA.如:用于110kV和220kV系统的MOA标称电流 相似文献
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金属氧化物避雷器通过迅速释放过电压能量而保护与其并联的各种电气设备免受高电压影响。针对一起500 kV线路避雷器电阻片外绝缘涂层受损的缺陷,通过红外测温、带电检测和直流参考电压试验数据、现场解体试验分析查明故障原因为上节避雷器下法兰位置无排水孔,积水侵入避雷器内部引起上节顶部氧化锌电阻片外部绝缘涂层劣化击穿。由于局部氧化锌电阻片绝缘击穿导致电阻片串整体电压分布不平衡,正常电阻片荷电率增加,进一步加速劣化,最终导致上节氧化锌电阻片外绝缘涂层全部击穿,并根据缺陷原因提出了相应的预防措施。 相似文献
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根据国家标准GB11032-2000《交流无间隙金属氧化物避雷器》要求,对110kV与220kV金属氧化物避雷器进行了机械强度计算,并对计算结果进行了分析,表明产品的机械特性。 相似文献
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随着变电站的大量采用封闭式组合电器设备(GIS),罐式金属氧化物避雷器近年来得到大量广泛的应用,作为提高系统运行可靠性和限制电力系统过电压的重要保护设备,其设计技术水平、生产工艺和运行检测技术在不断的提高和完善中。介绍了一起110 kV封闭式组合电器GIS内置避雷器的故障诊断,通过解体检查,证实了避雷器故障系由绝缘支撑杆缺陷导致电阻片劣化引起的。 相似文献
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针对目前广泛应用于电力系统中的SVC装置的过电压保护问题, 结合“沙钢”工程,提出了具体的保护选择原则与设计原则, 对MOA在SVC工程中的应用有一定指导意义。 相似文献
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通过对串联间隙金属氧化物避雷器阀片及间隙性能的研究,降低了间隙放电分散性和避雷器冲击因数,满足了产品的性能要求。 相似文献
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建立500 kV变电站用氧化锌避雷器模型,运用ANSYS Workbench对其进行热电耦合仿真计算,分析工况及内部阀片损坏时,其电位及温度分布;模拟避雷器各节阀片损坏试验,红外成像观测避雷器温升情况。仿真结果表明,避雷器内部阀片发生损坏时,损坏节分得较小一部分的电压,主要由其他两节承担;正常工况下避雷器外表面温度分布较为均匀,由于两端的铝合金散热效果较好,内部阀片柱表面温度呈现中间高两端低的现象。试验结果显示,受损节温度较低,其他两节温升较为显著,加压3小时外部温升4℃,内部温升高达45.7℃。由于避雷器电阻片损坏时,其电位分布及内外温升较为明显,故可通过监测避雷器电位情况及温度大小来判别其运行状态。 相似文献
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