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TiAl基合金在高温变形镦粗时 ,由于变形方向和应力等的制约 ,在镦粗试样表层局部区域为难变形区 ,其变形量较小。通过对该区域组织的研究观察 ,探索形变层片再结晶时组织的变化规律。1 实验方法本实验采用的材料是通过磁悬浮感应熔炼成的4kg铸锭 ,切割成直径d =14 2mm ,高度Ho =18 6mm的原始试样 ,耐高温材料浸埋并包套后加热到 14 0 0℃ ,保温 15min ,用 6 5Kg空气锤连续重击镦粗 (约 10s)后 ,空冷。锻后试样的高度H =6 1mm ,变形量为△H =6 7% ,试样基本完整 ,表面有裂纹。再用线切割机切成金相试样 ,电解抛光… 相似文献
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扫描速度对激光熔覆NiAlBSi高温合金涂层组织和性能的影响 总被引:1,自引:2,他引:1
采用激光熔覆技术在45#钢表面制备NiAlBSi高温合金涂层。利用X射线衍射仪、扫描电镜、电子探针、显微硬度计、摩擦磨损试验机和热重分析仪,对不同激光扫描速度下合金涂层的相组成、微观组织、成分、显微硬度、耐磨性和高温抗氧化性进行了分析。研究结果表明,不同激光扫描速度下合金涂层皆是由树枝状NiAl金属间化合物构成。随着扫描速度的增加,由于树枝晶逐渐细化,合金涂层的硬度增加,但耐磨性能和抗高温氧化性则呈现出先增后降的变化趋势,在激光扫描速度为4 mm/s时,合金涂层具有最好的耐磨性能和抗高温氧化性能。 相似文献
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随着现代化社会经济的迅猛发展以及科学技术的不断进步,高温合金广泛应用于诸多领域里,尤其在航空航天发动机的高温热端部件如导向器、涡轮叶片、涡轮盘、燃烧室机匣等部件的生产过程中,高温合金更是一种不可替代的制造材料。铸造高温合金是指可以或只能用铸造方法成型零件的一类高温合金,其具备良好铸造性能及优良的中、高温使用性能,一般采... 相似文献
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TiAl合金激光熔覆金属硅化物复合材料涂层耐磨性和高温氧化性能研究 总被引:1,自引:7,他引:1
利用预涂NiCrSi复合粉末时TiAl合金进行激光熔覆处理,分析了原始TiAl合金和激光熔覆复合材料涂层的耐磨性能和高温抗氧化性能,讨论了磨损和高温抗氧化机理及其与预涂合金粉末成分的关系。结果表明,涂层的滑动磨损和耐磨性能有提高,但当耐磨相体积分数过高时,由于涂层脆性增大,其耐磨性呈下降趋势;涂层在1000℃恒温氧化条件下均具有较好的抗氧化性能,氧化层结构较连续致密,主要由α-Al2O3,TiO2和SiO2组成。预涂NiCr-40%Si混合合金粉末的激光熔覆复合材料涂层具有更好的耐磨性和高温抗氧化性能。 相似文献
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对SiGe/GaP合金进行的退火研究发现,当这种合金经受了高温-低温-高温三步骤退火后,材料的温差电功率因子(α~2σ)得到了进一步的改善。 相似文献
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从提高强化合金的吸光率和降低其热输入总量的角度出发,研究了电介质在高温合金激光表面强化中的行为特点和对热裂纹的抑制作用。 相似文献
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钼的熔点是2980K,有较好的室温加工性能,同其它难熔金属相比密度小,为10.22g/cm^3。钼作为高温结构材料的主要障碍是在0.5Tm以上温度时强度较低。目前发现弥散强化是提高难熔金属强度的有效方法^「1-3」。碳化铪(HfC)的结构类似于氧化钠(NaCl)所有碳化物中它熔点最高,对于钼来说是一种理想的强化剂。以前的研究表明弥散粒子HfC能使钼的再结晶温度提高600K^「4」。因此,在高温应用 相似文献
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研究了选区激光熔化成形的GH3536合金的沉积态以及热处理后的微观组织特征,并对比不同冷却方式对微观组织和高温拉伸性能的影响。通过不断优化GH3536打印参数可知,激光功率大会产生严重溅射问题,激光功率小会产生孔隙,确认最优功率范围在50~70 J/mm3,最佳打印参数为:激光输出功率为170 W,最大扫描速度为1 060 mm/s,最大扫描间隔为0.08 mm,层厚30μm,层间扫描转角67°,合金致密度可达99.97%。1 175℃保温30 min经过水冷、空冷和炉冷三种冷却方式,合金内部发生再结晶,炉冷条件下,晶界处有一定量的碳化物析出;水冷条件下,晶体内部有退火孪晶生成。通过855℃高温拉伸试验,3种冷却方式下得到的断裂拉伸率均超过25%。炉冷条件下,因为从奥氏体晶界处析出的碳化物增加了晶界,从而增加了GH3536的温度高塑性,因此拉伸率最好,达到了29%。该热处理制度有效改善了沉积态GH3536高温塑性差的问题,为航空航天器燃烧室零部件的应用提供了可靠的方案。 相似文献