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汽轮机定参数停机后,采用汽缸强迫冷却可缩短汽缸自然冷却时间,提高机组可用率和发电量.真空抽吸空气冷却法分为正向和逆向,区别在于高压缸冷却空气的流线方向相反,靠射水抽气器来抽吸系统上与大气相通阀门的空气,使之进入汽缸来强迫冷却。简式锅炉余汽冷却是利用锅炉汽包的余汽,通过夹层加热联箱进入汽缸来强迫冷却。 相似文献
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大型汽轮机停机强制通风逆流快速冷却技术的应用 总被引:4,自引:1,他引:4
汽轮机停机后采用热空气进行快速冷却具有较高的经济效益。石景山发电厂在200MW汽轮机上采用压缩空气逆流冷却高压缸,顺流冷却中压缸和低压缸方案。文中介绍了该厂采用的快速冷却系统,快速冷却装置,三次快速冷却试验情况,并分析了取得的经济效益。 相似文献
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云浮电厂二期总装机容量为2×135MW,是上海汽轮机厂生产的N135-13.14/535/535双缸双排汽、高中压缸合并、通流部分反向布置、凝汽式汽轮机。该机组高中压缸夹层没有外置汽加热(冷却)装置,在机组冷态启动时汽缸加热慢,同时在机组滑停时不能对汽缸进行有效的冷却,大大延长了机组的启停时间并影响机组的安全运行。1改造前系统状况改造前的系统如图1所示。图1改造前系统在汽轮机启停和工况变化时,汽缸与转子同时受热和冷却,转子和汽缸分别以各自的死点为基准膨胀或收缩,由于汽缸与转子传热速度不同,加上在运行中汽缸的受热面积又较转子受热面… 相似文献
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前言富拉尔基发电总厂第二发电厂装有6台200MW汽轮机,其汽缸热容量较大,保温采用的是保温效果较好的硅酸铝纤维毡,如果要对汽机本体进行检修,需要机组停运后,汽缸温度降至150℃以下时才能进行,这样等待汽机自然冷却的时间较长(约为4~5天),因此延误了检修工期。另外,由于助燃油供应紧张,富厂一般采用不投油或少投油的滑停方式运行,高压缸温度滑降到400℃左右时停机。而高压缸温度从400℃自然降到150℃,需100~120h。为缩短停机后自然冷却时间,缩短检修工期,对200MW汽轮机快速冷却进行了试验,以提高机组的等效可用系数和经… 相似文献
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我厂5号机为国产第一台125MW机组,自1969年投产以来,共进行八次大修,汽轮机本体保温材料曾进行过三次改进:第1~4次大修中,汽缸主保温材料采用蛭石材料;第5~6次大修中,主保温采用珍珠岩保温材料;第七次大修中,改用硅酸铝耐火纤维及无碱玻璃棉作为汽缸保温材料,对汽缸保温有所改善。但停机后自然冷却过程中,上下缸温差仍超过制造厂规定的数值,尤其是高中压外缸上下温差无法控制在50℃以下。所以现场运行规程规定外缸上下温差允许达80℃,内缸上下温差允许为50℃。这样在机组热态起动时,还必须利用下汽缸夹层加热装置专门加热下缸,来降低上下缸温差值。 相似文献
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回转式空气预热器的应用前景(250023)济南锅炉厂刘立圣余琴清于兆胜1排烟脱硫装置与回转式空气预热器排烟脱硫装置,目前大部分采用湿式法,主要流程见图1:图1湿法脱硫流程由集尘器排出的废气温度在140~150℃,把进入脱硫装置的废气冷却至70~80℃... 相似文献
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河南华能沁北电厂一期2×600MW超临界机组作为国产超临界机组的依托项目,拟选用再热汽温566℃,主汽温度538℃或566℃两种方案。这种超临界汽轮机与亚临界汽轮机相比,主要有以下不同:1初压高,约145倍。耐压件汽阀、汽缸等壁厚增加约12倍;高压缸隔板压差大,隔板厚。2高压级比容小,约065倍。高压缸高压段叶片短。3再热气温高,主汽温度也可能提高。中压缸第一级叶轮宜考虑冷却。由以上不同点可以看出,考虑到压力和蒸汽温度的提高,超临界汽轮机与亚临界汽轮机所用材料不能完全相同,特别是汽阀、高压缸和中… 相似文献
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基于ANSYS软件,对某300 MW汽轮机的汽缸进行数字模拟,并将采用双变快冷装置冷却与传统冷却的方法进行了比较分析.结果表明,相同工况下,双变装置的温度可变方式冷却时上、下缸及内、外缸温差较传统冷却方法小;冷却空气流量增加,可使冷却时间缩短,但上、下缸温差与内、外缸温差增大,快冷安全性减小.因此,提出了冷却时间短、温差小、最大热应力小于材料极限应力的双变装置最优快速冷却方案,提高了机组汽缸冷却的安全性和经济性. 相似文献
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采用射水抽气器抽吸系统中与大气相通阀门的空气进入汽缸进行强迫冷却,详细分析了高温时采用逆向抽吸空气和低温时采用正向抽吸空气冷却的过程、200MW汽轮机停机后强迫冷却汽轮机部件的寿命及保证安全应注意的问题 相似文献
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针对当前国产200MW 汽轮机停机后等待冷却时间长,滑停烧油多这一实际问题,通过多次现场试验研究,对机组停机后不同冷却方式进行了分析比较,并将压缩空气强迫通风冷却作为推荐方案。实践证明:国产200MW 机组停机后采用强迫冷却,在保证安全可靠的前提下,可缩短冷却时间2~3天,为机组大修提前揭缸开工和事故临检争取了时间,具有显著的经济效益。 相似文献
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对黄岛电厂1~4号机组进行多次热力试验,由试验结果分析认为:125MW机组运行经济性较差,热效率和缸效率都低于设计值较多;原苏制215MW机组运行经济性稍好。此外,本文还分析了机组的耗能情况,提出降耗指标,以及对机组通流部分的节能改造,提高内效率可行性的论述。 相似文献
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汽机在检修过程中,需有足够时间,使汽机机件通过自然冷却至100℃以下,才允许旋松汽缸螺丝,进行缸工作。对高温高压汽机,这段时间,需48小时左右,在低压机组来说,也需18小时左右,这样就使检修时间拖得较长.为了缩短检修时间,某发电厂进行了快速冷缸试验。首先在低压汽缸上试行,该汽机蒸汽参数是14.5大气压、300℃,额定出力是10,000瓩,1,500转/分,断流调节。以往大修时停机后18~20小时才允许揭大盖; 相似文献
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大同第二发电厂1号机组凝汽器铜管运行中存在着端差大、真空低的老大难问题。通过小型试验,确定了对凝汽器铜管进行氨基磺磺酸酸洗、过硫酸钾氧化成膜的技术方案。凝汽器铜管成膜后,经X光电子能谱仪对膜质检测,证明已形成了性能良好的保护膜。机组运行后,凝汽器端差由130℃降至4.77℃,达到了华北电力集团公司考核规定的优秀等级(5℃),煤耗可降低1481g/(kW·h),机组的安全性和经济性大为提高。 相似文献
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针对某型超临界二氧化碳(S-CO2)轴流透平开展了冷却系统设计,通过抽取压缩机后管道中低温S-CO2对干气密封、转轴和壳体进行冷却,以保证干气密封工作温度低于200.0℃。采用耦合传热方法分析了该冷却系统的流动和传热特性,对比了不同冷却方案的干气密封、转轴与壳体等固体域的温度分布。结果表明:采用转轴冷却方案时转轴温度降幅达到220.3℃,干气密封最高温度为229.1℃;进一步引入温度更低流量更大的S-CO2对壳体进行冷却,能抑制透平进口处高温主流的加热作用,转轴温度降幅增加到244.1℃,干气密封最高温度下降到181.2℃,同时S-CO2轴流透平干气密封、壳体和转轴等被冷却部件温度梯度可控。该冷却系统为S-CO2轴流透平的安全可靠运行提供了解决方案。 相似文献
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英国标准BS6351—1983表面电加热第1部分:表面电加热装置技术要求(续)8、试验方法8.1型式试验8.1.1一般要求注:本标准规定的型式试验是用来确定和检验设计特性的。型式试验,除非另有规定,应在环境温度25土10oC下进行,试验电压频率应在4... 相似文献