Cr—Ni—Mo钢长泵筒的选材和氮化

从专用结构钢中选择了Ｃｒ－Ｎｉ－Ｍｏ类钢制作抽油泵的长泵筒，其中以３５ＣｒＮｉＮｏ和３５ＣｒＮｉ１Ｍｏ钢为好。经气体氮化后，达到了所需的氮化层深度和硬度，变形极小，泵筒硬度（ＨＶ１０≥６６０）指标达到了美国同类产品的指标，成为可供选择的替代专用氮化钢３８ＣｒＭｏＡ１Ａｒ钢的材料之一。     

抗H2S应力腐蚀的08Cr2AlMo热交换器专用钢管

０８Ｃｒ２ＡｌＭｏ钢具有高的抗硫化氢应力腐蚀能力，同时在特定的温度条件下，抗水中氧腐蚀及盐酸水溶液腐蚀的能力比碳钢高。由于合理的化学成分，优良的工装条件及先进的工艺，０８Ｃｒ２ＡｌＭｏ钢的纯净度大大提高，具有与常用管板材料相匹配的硬度，并配有专用的焊接材料，具有良好的可焊性和制造性能，可广泛用于制造石化系统热交换器管束。     

抗H2S应力腐蚀开裂08Cr2AlMo热交换器专用钢管

０８Ｃｒ２ＡｌＭｏ钢具有高的抗硫化氢应力腐蚀开裂的能力,同时还具有比碳钢高的抗循环水、软化水及盐酸水溶液的能力。由于合理的化学成分和优良工装及精炼工艺条件使０８Ｃｒ２ＡｌＩＭｏ钢的纯净度大大提高（夹杂物＜１．５级）,具有与常用管板相匹配的硬度,并配有专用的焊接材料,具有良好的可焊性和制造性能,可广泛用于制造石化系统热交换器管束。     

浅谈抽油泵的热处理及耐磨性

对４５号钢抽油泵泵筒进行表面淬火、表面化学处理和表面涂敷处理后进行的耐磨试验表明，硼铬复合渗是提高泵筒耐磨性的最佳处理工艺，其余依次为双相渗硼、单相渗硼、镀硬铬、３８ＣｒＭｏＡｌ离子氮化和淬火＋回火。在滑动摩擦条件下，４５号钢渗硼的耐磨性比渗碳的耐磨性高３￣５倍，比碳氮共渗高０．５￣２倍。比淬火＋低温回火高３倍，比渗氮高６倍。渗硼层在８００℃以内有良好的抗氧化性能。     

11／4Cr—1／2Mo—Si钢制加氢反应器焊接

随着石油化工设备高参数及大型化的发展，对压力容器的焊接要求越来越高。在国内，我厂首次将国外钢材１１４Ｃｒ－１２Ｍｏ－Ｓｉ钢（符合ＡＳＴＭＡ３８７Ｇｒ１１ＣＬ２）作为主体材料制造了１台加氢反应器，并为此做了多方面的试验。１焊接性鉴于１１４Ｃｒ－１２Ｍｏ...     

蜡油离心泵泵轴及叶轮失效分析

我公司炼油二套常减压车间的蜡油离心泵为悬臂离心泵，其泵轴的设计要求材质为３５ＣｒＭｏ，调质处理，硬度为ＨＢ＝２６９～３０２。叶轮材质为Ｇ２５钢，静平衡允差为８ｇ。泵轴端有一Ｍ２４×１５的螺纹，用于固定叶轮。泵扬程１５０ｍ，体积流量２００ｍ３／ｈ，转速２９５０ｒ／ｍｉｎ，蜡油密度０９１９ｋｇ／ｍ３。从１９９５年１２月开始，该泵发生多起断轴事故，断裂部位都在轴端螺纹退刀槽处，断轴时间间隔越来越小，最短只有一个月左右。同时叶轮表面多处出现蜂窝状穿孔，影响了装置的正常运转。１　分析计算１１　泵轴（…     

1Cr5Mo耐热钢的焊接工艺试验及施工

依据１Ｃｒ５Ｍｏ钢炉管的化学成份与力学性能，选用ＨＣｒ５Ｍｏ焊丝和Ｒ５０７焊条，采用氢弧焊打底（管子内充氩气保护），手工焊盖面的焊接方法（焊口预热温度为３００℃），对１Ｃｒ５Ｍｏ钢炉管进行焊接，焊后立即包以保温材料缓冷，２４ｈ后进行１００％的Ｘ射线探伤，然后对焊口进行热处理（７５０℃×２ｈ）。对１Ｃｒ５Ｍｏ钢炉管进行 焊接试验表明，接头焊缝的力学性能完全达到ＧＢ１５０－８９标准中的要求，热处理后，     

加氢反应器的材质与特性

目前,制造加氢反应器均采用各种型号的Ｃｒ－Ｍｏ钢,近年来采用最多的是称之为Ｆ３Ｖ的改进型Ｃｒ－Ｍｏ钢种。据统计,自１９８７年以来,世界范围内已有３５台Ｆ３Ｖ钢制加氢反应器投用。此外,还有增强型２Ｃｒ－Ｍｏ钢（１９８４年通过ＡＳＭＥＣｏｄｅＣａｓｅ２０９８认证）制反应器,正在经受实践的考验。用Ｆ３Ｖ钢制造加氢反应器主要有如下五条优点：（１）在高温（４５０℃）下可承受更高的设计压力,运行安全可靠;（２）具有优良的耐氢腐蚀性,一旦反应器因故超温,如短时间达到５１０℃,装置仍可安全运转;（３）具有更高的…     

乙苯烷基化反应器开孔改造的焊接工艺评定

结合乙苯烷基化反应器改造工作，介绍了Ｃｒ－Ｍｏ钢（含Ｃｒ５Ｍｏ＋Ｃｒ５Ｍｏ，１５ＣｒＭｏＲ＋Ｃｒ５Ｍｏ）焊接中采用同质焊接材料时的焊接工艺、焊接材料的选择和焊后热处理制度。     

抽油泵柱塞拉伤失效原因分析

在分析抽油泵柱塞失效特征的基础上, 推断出拉伤失效是砂粒在柱塞端部锥面和泵筒内表面之间产生自锁所致。通过建立砂粒自锁条件及实测长石砂岩、石英砂岩与泵筒镀铬层或氮化层的滑动摩擦系数值, 证实了对柱塞拉伤失效原因的推测是正确的。因此, 为避免砂粒产生自锁, 对于采用镀铬泵筒的抽油泵, 柱塞的锥面角θ值应大于或等于１７－５°; 对于３８ＣｒＭｏＡｌ 氮化泵筒, 柱塞的θ值则应大于或等于１６－５°。应选用与石英砂岩摩擦系数较小的材料制造抽油泵泵筒。     

1Cr5Mo与20钢炉管的焊接

炼油化工装置中管式加热炉多采用１Ｃｒ５Ｍｏ和２０钢材质炉管。由于炉管量大、位置复杂且必须现场焊接，为保证异种钢的焊接质量，满足１Ｃｒ５Ｍｏ钢焊接性能要求，改进焊接工艺并进行工艺评定试验，确定了合理的焊接工艺参数，完成了２０００个１Ｃｒ５Ｍｏ与２０钢炉管接头的现场焊接，接头质量合格，保证了工期，取得了较明显的经济效益。     

用表面感应加热淬火和喷丸提高抽油杆疲劳强度的研究

对生产Ｄ级抽油杆用３５ＣｒＭｏ钢经表面感应加热淬火和喷丸，可提高抽油杆的疲劳强度。试验结果表明，用国产３５ＣｒＭｏ钢，经适当的表面感应加热淬火和喷丸，可以生产出疲劳极限达到或超过美国ＥＬ级的超高强度抽油杆。为进一步提高超高强度抽油杆的疲劳极限，除保证有合理的表面感应加热淬火和喷丸工艺外，必须保证试样心部材料有足够的强度。     

关于压缩天然气储气瓶硬度控制与检验的意见

我国天然气汽车行业使用的压缩天然气储气瓶的防爆破问题亟待解决。为此，对制瓶材料３０ＣｒＭｏ和３５ＣｒＭｏ都必须有效控制其硬度，使其经热处理后的最大硬度不超过２６ＨＲＣ，以防止其Ｃｒ－Ｍｏ合金材料对应力腐蚀开裂敏感。制造厂应将储气瓶硬度试验作为质量控制手段，制定储气瓶硬度质量控制标准，并将其纳入储气瓶质量保证体系中。为确保储气瓶的长期安全使用，应建立压缩天然气储气瓶检验站，尽快实施对储气瓶的定期检验。     

高温高压临氢用钢—APIRP941—1997（第五版）简介

ＡＰＩＲＰ９４１是目前国际上广泛使用的选择高温高压临氢设备抗氢材料的准则,其原始版本（ＡＰＩＰＵＢＬ９４１）称为“纳尔逊曲线”。自１９４９年提出到１９９７年,经过了多次修改、补充。ＡＰＩＲＰ９４１—１９９７（第五版）介绍了修改后的高温氢环境下钢材的操作极限曲线,列举了１．２５Ｃｒ－０．５Ｍｏ钢和２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢的几例高温氢腐蚀事例,并对高温氢腐蚀的影响因素进行了分析。     

35CrMo钢真空扩散焊接机制探讨

结合真空扩散焊接过程和焊接接头机械性能试验，探讨了３５ＣｒＭｏ钢的真空扩散焊接机制。认为３５ＣｒＭｏ钢的真空扩散焊接过程主要是再结晶过程和晶界迁移过程。利用真空扩散焊接接合面晶界迁移的动力学理论，计算了晶界的迁移距离。计算结果表明，在最佳焊接规范下，晶界迁移的距离约为晶粒尺寸的１６２倍，扩散很充分。     

厚壁复合板筒身的冷成形

阐述了Ｃｒ－Ｍｏ钢厚壁复合板筒身的冷成形工艺，并介绍了复合板筒身成形前后所采取的一些工艺措施。     

对加氢精制反应器选材的看法

阐述了选用加氢反应器基体材料遵循Ｎｅｌｓｏｎ曲线的条件及用化学成分控制２１／４Ｃｒ－１Ｍｏ钢回火脆性的问题，并分析了含Ｓｉ量高的２１／４Ｃｒ－１Ｍｏ钢使用的可能性。     

35CrMo钢真空扩散焊接头的微观分析

用金相显微镜和透射电镜对３５ＣｒＭｏ钢扩散焊接头进行了微观分析，认为；①焊缝中的条状铁索体是由母材成分不均匀所致；②焊缝中条状铁素体内大量细小碳化物的析出，提高了扩散焊接头的机械性能；③试样心部晶粒状外部晶粒粗大是由两试样表面的不平及加热速度过快造成的，提出了进一步提高３５ＣｒＭｏ钢扩散焊接头机械性能的焊接程序。     

用20CrMo钢制造耐腐蚀K级抽油杆的试验研究

介绍了制造Ｄ级抽油杆的２０ＣｒＭｏ钢材料；叙述了用它来研制耐腐蚀Ｋ级抽油杆的选材依据，研制过程，适用范围及矿场应用。２０ＣｒＭｏ钢与２０Ｎｉ２Ｍｏ钢Ｋ级抽油杆对比表明，用２０ＣｒＭｏ代替２０ＮｉＭｏ钢不仅降低了材料成本，而且具有优良才使用。     

38CrMoAlA钢二段强化渗氮处理在泥浆泵十字头下导板上的应用

本文讨论了Ｆ系列三缸单作用泥浆泵十字头下导板的失效形式，提出了３８ＣｒＭｏＡｌＡ钢二段强度渗氮处理的对策及工艺细节。旨在提高导板心部强度，表层硬度及耐磨持性，从而保证其使用的可靠性。